Прочность рабочих поверхностей зубьев

I. Расчет на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев [c.143]

При положительном смещении (отодвигании) исходного контура зуб утолщается у основания и упрочняется, появляется возможность уменьшения числа зубьев и увеличения модуля при том же диаметре шестерни, увеличиваются радиусы кривизны. При этом для прямозубых передач повышается прочность рабочих поверхностей зубьев. Выбором оптимальных смещений в отдельных случаях обеспечивается двухпарное зацепление в полюсе в передачах, подвергающихся абразивному изнашиванию, уменьшают удельное скольжение. [c.172]

При наличии в спектре нагрузок пиковых моментов Т ик проверяют статическую прочность рабочих поверхностей зубьев колеса, а также их статическую изгибную прочность. [c.239]

При проектировании передач размеры их обычно определяют из расчета на прочность рабочих поверхностей зубьев. Что же касается изгибной прочности зубьев, то при размерах Ьа> и dwi, найденных из расчета на контактную прочность, обычно удается подобрать такое 2j (и, следовательно, т), при котором напряжение изгиба не превышает допускаемого. Исключение составляют передачи кратковременного действия и в первую очередь реверсивные с высокой твердостью рабочих поверхностей зубьев. [c.623]

Несущая способность червячных передач с вогнутыми поверхностями витков червяка существенно выше, чем передач о цилиндрическими червяками других видов установившихся расчетных норм для этого вида передач еще нет. В качестве первого приближения несущую способность (по условию прочности рабочих поверхностей зубьев колеса) этих передач можно принять на 30—40% выше, чем передач с конволютным или эвольвентным червяком. [c.657]

Проверку на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев стальных конических прямозубых колес выполняют по формуле [c.362]

Так как контактные напряжения являются причиной усталостного разрушения, то основным критерием работоспособности и расчета закрытых передач является контактная прочность рабочих поверхностей зубьев. При этом расчет зубьев на изгиб производят как проверочный. [c.179]

Расчет на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев. Расчет производят при контакте зубьев [c.180]

Расчет на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев прямозубой конической передачи выполняют по аналогии с прямозубой цилиндрической передачей [см. формулу (9.25)], но для расчетов конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими прямозубыми колесами 1, начальные окружности которых представляют собой развертки средних дополнительных конусов 2 (рис. 9.31). Диаметры делительных окружностей эквивалентных колес [c.207]

II. Прочность поверхностей зубьев червячного колеса. Допускаемая по прочности рабочих поверхностей зубьев окружная сила определяется так же, как для зацепления эвольвентного колеса с косозубой рейкой. Но при вычислении приведенного модуля упругости Е надо помнить, что модули упругости материалов бронзового колеса и стального червяка различны. Окончательно для [fal после преобразований формулы (9.38) получим [c.302]

Прочность рабочих поверхностей зубьев считается достаточной, если окружная сила червячного колеса, соответствующая номинальной нагрузке передачи, меньше допускаемой, т. е. [ЕаЬ Червячные колеса из оловянистой бронзы мало склонны к заеданию и рассчитываются на прочность по отношению к выкрашиванию по формуле (11.31), в которой [c.302]

В основу расчета на прочность рабочих поверхностей зубьев положена формула Герца для определения максимальных напряжений смятия в зоне контакта двух цилиндров с параллельными осями [c.805]

Расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев НВг < 35G (пли ЯВ, < ЗйО и НВ, < 350) Прямые Л =1 +0,7/7 (1) Л =1 + 1,4Я (2) [c.815]

Указания к проектировочному расчету зубчатых передач. Цилиндрические передачи. Проектировочный расчет цилиндрических передач производится по формулам ([) и (2) табл. [7 при этом из условия прочности рабочих поверхностей зубьев определяют либо либо А, затем находят остальные размеры. [c.825]

В связи с этим габариты и вес зубчатых передач определяют обычно из расчета на прочность рабочих поверхностей зубьев (из расчета на контактную прочность). [c.827]

Угол наклона Величина мало влияет на несущую способность, лимитируемую прочностью рабочих поверхностей зубьев. С увеличением при данных 6 и повышается плавность работы, снижается интенсивность шума, но увеличивается осевая составляющая усилия в зацеплении. В связи с этим большие значения (порядка 25— 40°) назначают только в шевронных передачах, в которых осевые составляющие взаимно уравновешены. С целью снижения осевых усилий косозубые передачи проектируют с углами наклона, не превышающими 15—20°. [c.833]

Проверочный расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев производим по формуле (3) табл. 17. [c.844]

Несущая способность, лимитируемая прочностью рабочих поверхностей зубьев, у зацепления Новикова выше, чем у эвольвентного это объясняется тем, что в рассматриваемом зацеплении приведенные радиусы кривизны во много раз больше, чем в эвольвентном зацеплении. [c.847]

Расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев. Проверочный расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев производится по формуле [c.849]

Проверочный расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев выполняется по формуле (52). Определяем величины, входящие в эту формулу. По формуле табл. 30 находим [c.852]

Проверочный и проектировочный расчеты червячных передач из условия прочности рабочих поверхности зубьев колеса с приведенными в табл. 34 размерами зубчатого венца производятся по формулам [c.868]

Основными критериями работоспособности закрытых зубчатых передач являются усталостная контактная прочность рабочих поверхностей зубьев и прочность зубьев при изгибе. Расчеты по этим критериям наиболее полно разработаны для стальных закрытых хорошо смазываемых эвольвентных зубчатых передач. Согласно ГОСТ 21354—87 выполняют следующие расчеты. [c.249]

При действии пиковой нагрузки проверяют статическую прочность рабочих поверхностей зубьев колеса. Максимальные контактные напряжения [c.341]

Зубья зубчатых колес редукторов рассчитываются 1) на прочность рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям сжатия или сдвига (на контактную прочность) и 2) на изгиб. [c.148]

Редукторы ЦТН, также как и редукторы ЦДН, имеют зубчатые передачи с зацеплением Новикова, обладающие (по прочности рабочих поверхностей зубьев) значительно более высокой нагрузочной способностью. По данным Луганского завода им. Пархоменко, редукторы ЦТН могут нести нагрузку приблизительно в 2 раза большую, по сравнению с табличной нагрузкой редукторов ЦТШ с эвольвентным зацеплением. [c.82]

Значения отношения Р/п для редукторов узкого и широкого типа, указанные в табл. 192 и 193, рассчитаны по поверхностной прочности рабочих поверхностей зубьев и по напряжениям изгиба зубьев шестерни при передаче равномерной, реверсивно действующей нагрузки. Зубчатые колеса выполнены с тангенциальными зубьями с углом спирали около 15°. Материал шестерни кованая сталь с пределом прочности = [c.320]

Прочность рабочих поверхностей зубьев [c.209]

Ориентировочно диаметр стального гибкого колеса простой волновой передачи, при котором обеспечиваются контактная прочность рабочих поверхностей зубьев и прочность цилиндрической оболочки, [c.223]

Расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям [c.311]

При расчете на прочность рабочих поверхностей зубьев, если Яб2<350 (или < 350 и //б < 350) Прямые Кд = 1+П Кд= 1+2П [c.317]

При расчете зубьев на изгиб. При расчете на прочность рабочих поверхностей зубьев, если > 350 и Яб2 > 350 Прямые Ка= 1+2П Кд= 1+4П [c.317]

Расчет на прочность рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям Определение коэффициента контактных напряжений [c.325]

При переменной нагрузке эквивалентное число циклов определяется по формуле (7) на стр. 313, в которой Ср = 1, х = 4 при расчете на прочность рабочих поверхностей зубьев бронзовых колес по контактным напряжениям, X = 9 при расчете прочности этих зубьев на изгиб. [c.340]

В передачах, несущая способность которых определяется прочностью рабочих поверхностей зубьев, с переходом от твердости НВ 200 к НВ 340 масса передачи снижается примерно в 2,5 раза, а с переходом от твердости НВ 200 к твердости HR 60 для цементованных зубчатых колес достигается снижение в 7 раз. Эти сравнения относятся к передачам с неограниченно большим числом циклов изменения напряжений при действии расчетной нагрузки (при NfjE При ограниченном сроке службы (NfjE < но) преимущества передач с высокой 1вердостью зубьев еще более значительны. [c.632]

Так как заедание и изнашивание зубьев зависят от контактных напряжений, то оснотым критерием работоспособности и расчета червячных передач является контактная прочность рабочих поверхностей зубьев колеса. При этом расчет зубьев на изгиб производится как проверочный. [c.252]

Допускаемые контактные напряжения [а]//. Экспериментом установлено, что контактная прочность рабочих поверхностей зубьев определяется в основном твердостью этих поверхностей. Допускаемые контактные напряжения для расчетов на прочность при длительной работе [c.129]

Кроме расчета на прочность рабочих поверхностей зубьев и расчета прочности зубьев на изгиб для ответственных скоростных зубчатых передач, неоЗходимо произвести расчет ва наглев. Методика расчета зубчатой передачи на нагрев приведена в [Ш]. стр. 114. [c.321]

Расчот на прочность рабочих поверхностей зубьев червячного ко- [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...