Давление в точке полное

Вычислите при Мсо =0,8 коэффициент давления в точке полного торможения. [c.76]

Получим выражение для коэффициента давления в точке полного торможения, воспользовавшись соотношениями (3.23) и (3.24) [c.87]

Определите коэффициенты давления в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения при М, = 10 для к = 1,2 и 1,4. Сравните найденные значения этих коэффициентов между собой и с их предельными величинами, полученными для М1- оо. [c.105]

Согласно измерениям температура и давление в точке полного торможения летательного аппарата равны соответственно То = 5000 К и = 9,807-10 Па. Определите скорость (число М) и высоту полета. [c.106]

Коэффициент давления в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения [c.122]

Для измерения давления в экспериментальных установках используют различные типы манометров. Все манометры измеряют разность давлений. Если это различные и отличающиеся от атмосферного давления (например, в разных частях установки), то манометр называют дифференциальным (дифманометр). Если одно из давлений— давление окружающей среды (барометрическое давление В), то полное (абсолютное) давление ра может быть рассчитано по измеренному значению избыточного (манометрического) давления рта - [c.57]

Давление в точке полное 24 Дальность полета струи 227, 272 Движение жидкости безнапорное 176 [c.433]

Зная абсолютное давление ра, можно определить безразмерную величину ро= (р<з —р )1Я — коэффициент давления в точке полного торможения. Учитывая, что скоростной напор [c.176]

Отсюда, имея в виду, что скоростной напор 9 1 /2 = кр N /2, получим выражение для коэффициента давления в точке полного торможения [c.467]

IV.40. Применим следующую формулу для коэффициента давления в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения [c.491]

Ра — атмосферное давление р — полное давление в точке Ро — внешнее давление в точке [c.7]

Для несжимаемой жидкости, находящейся в равновесии под действием силы тяжести, полное (абсолютное) давление в точке [c.9]

Определите параметры газа в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения, рассматривая движение за ним как поток несжимаемой среды. Скорость воздуха перед скачком У = 8100 м/с. Сравните полученные значения давления, плотности и температуры с их значениями, найденными обычным расчетом с учетом диссоциации и сжимаемости газа за скачком. При определении параметров газа непосредственно за скачком уплотнения используйте исходные данные и решение задачи 4.58. [c.106]

Измерениями в точке полного торможения на летательном аппарате, совершающем полет на высоте Н = Ъ км, найдены давление р = 3,23-10 Па и температура То = 4500 К- Найдите скорость летательного аппарата и параметры газа за скачком уплотнения. [c.106]

По данным решения задачи 4.58 скорость звука за скачком = 2200 м/с следовательно, число Ма = Va/ a = 0,2654. При таком числе М поток с известным приближением рассматривается несжимаемым, и для расчета давления р в точке полного торможения за скачком можно использовать уравнение Бернулли [c.128]

Давление жидкости на плоские и криволинейные стенки, на стенки труб и резервуаров. Центр давления. Познакомившись с методом определения полного гидростатического давления в точке и на единицу площади, перейдем к рассмотрению способа определения суммарной силы гидростатического давления на твердые плоские и криволинейные поверхности. [c.20]

Напор насоса определяется давлением в точке подвода жидкости к гидромуфте, Следует иметь в виду, что давление в точке подвода равно ро = у Нет, следовательно, полный напор насоса будет больше. [c.261]

Иное конструктивное оформление газотурбинной установки сравнительно с двигателем внутреннего сгорания позволяет осуществить полное расширение газов в турбине, т. е. довести давление в конце расширения до внешнего давления, в то время как в цилиндре двигателя внутреннего сгорания это не удается осуществить из-за необходимости чрезмерно увеличить объем цилиндра. Полное расширение, как это будет показано ниже, увеличивает термический к. п. д. [c.252]

Эта равнодействующая Р есть полное давление жидкости на элемент da, и, как мы только что сказали, это давление предполагается нормальным. Разделив Р на da, мы получим среднее давление на элемент da. Предел этого среднего давления, когда элемент da бесконечно уменьшается и стягивается к данной точке М стенки, есть давление в точке М. Мы будем обозначать это давление через/ . Тогда полное давление Р, производимое на элемент /а, есть pda. Вообще говоря, давление направлено наружу от жидкости (или по направлению к стенке) мы имеем в этом случае давление в собственном смысле. [c.266]

Характерным нарушением в работе регулятора давления в зоне полного открытия регулирующих клапанов является недержание постоянного давления перед турбиной, что при поступлении команд на изменение нагрузки также вызывает ее рывки. Чаще причиной этого явления бывает неправильная настройка концевых выключателей, отключающих двигатель регулятора давления при достижении полного открытия регулирующих клапанов. Объясняется это следующим (рис. 43). При подаче импульсов на регулятор давления в сторону открытия регулирующих клапанов его двойной конус уменьшает слив из линии первого усиления, увеличивая давление в ней (кривая I). При увеличении давления в линии первого усиления до определенной величины (точка 1") в момент достижения конусом регулятора положения, определяемого точкой 1, регулирующие [c.95]

Давление в точке А=16,3 бар (следовательно, уровень температуры конденсации 45 °С . Давление в точке Е равно давлению в точке А за вычетом полных потерь давления при работе [c.76]

На рис. 106 приведены кривые зависимости этого оптимального отношения от числа М набегающего потока для п — 1, 2, 3, 4. Нижняя кривая п = — 1) соответствует расположению на входе обычной ударной волны. График на рис. 106 показывает, что применение иглы позволяет и при больших числах Маха улучшить восстановление полного давления, в то время как сверхзвуковой диффузор, описанный в 31, дает реальные результаты лишь при числах Маха полета, не превышающих 1,6—1,8. Сводку практических данных по воздухозаборникам на скоростных самолетах можно найти в руководствах по прикладной аэродинамике ). [c.242]

Перед крылом и за ним, где скорость основного потока понижена (это видно по увеличению проходного сечения струек), избыточное давление в соответствии с законом Бернулли положительно и наибольшей величины достигает в точке полного торможения потока (так называемая критическая точка). Верхняя и нижняя выпуклости крыла, наоборот, уменьшают сечение струек здесь местная скорость превышает скорость невозмущенного потока, что [c.41]

Рис. 6.2.2. Распределение величины относительного давления pipa (ро — давление в точке полного торможения тела без вдува) по сферической поверхности тела при различных отношениях давлений торможения poj/po и числах Маха в выходном сечении струи

По значению ро, в свою очередь, может быть вычислен коэффициент давления в точке полного торможения /7o = 0,5kMo (po /p x,— l) Его величина в диссоциирующем потоке несколько возрастает. Например, на высоте 10 км при М =16,7 эта величина ро = 2,08, в то время как без учета диссоциации 5o=l,83 (для А = ср/с = 1,4). Как видно, коэффициент давления увеличился примерно на 13%. [c.182]

Применение формул (7.1.14) и (7.1.15) для р приводит к весьма большой погрешности при определении коэффициента давления в точке полного торможения, где скорости и, следовательно, местное число Маха равны нулю. Например, для этой точки, б которой ронс=1, формула (7,1.14) дает при Моо=0,8 коэффициент ро= 1,67, а формула (7.1.15) — величину ро=1,26 вместо действительного значения 1,17. [c.256]

В отличие от силы лобового сопротивления подъемная сила может возникать и тогда, когда тело обтекается невязкой жидкостью (например, при обтекании полусферы идеальной жидкостью рис. 119). Если полусфера расположена в потоке так, что ее плоская поверхность пара,плельна линиям тока, то при полном обтекании тела линии тока будут сгущаться вблизи точки А. Это приводит к тому, что, по закону Бернулли, давление в точке А меньше, чем в точке В. Поэтому и возникает подъемная сила, перпендикулярная линиям тока в невозмущенном потоке. [c.150]

На основании полученных результатов строим диаграмму (фиг. 51,а), по оси абсцисс которой откладываем давления, а на оси ординат расходы пара. Точка пересечения прямой, соединяющей расходы пара при принятых давлениях, и прямой, параллельной оси абсцисс, для действительного расхода через сопло определяет искомое давление в выходном полном сечении сопла. Это давление равно 18,5 кг1см . [c.98]

Часто пользуются понятием эфф. (действующего) значения 3, д., т. к. именно эту величину обычно измеряют в опыте. Эфф. 3. д. равно квадратному корню из ср. значения квадрата мгновенного 3. д. в заданной неподвижной точке пространства за соответствующий интервал времени (под мгновенным 3. д. понимается полное давление в какой-то момент времени в данной точке за вычетом статич. давления в той же точке). Если 3. д. меняется периодически, то временной интервал усреднения должен быть равен целому числу иериодов или. значительно превышать период. В синусоидальной звуковой волне эфф. 3. д. связано с амплитудой pf, 3. д. выражением Р РоЦ 2. Уровень 3. д.— это выраженное по шкало децибел отношение данного 3. д. к условно-пороговому значению 3. д. ро=2-10 Па. Единицей измерения 3. д. в системе СИ служит Ша=1 Н/м в системе СГС единица 3, д. 1 бар = 1 дин/см =10-1 Па иногда 3. д. измеряют в атмосферах (1 атм-10 бар). [c.74]

Если жидкость неподвижна (следовательно, динамические потери давления Л Рдин.полн. отсутствуют) при давлении в точке А, равном 16,3 бар, давление в точке Е будет ре= Рд+ДРстат. = 16,3+1,2 = 17,5 бара. [c.76]

Когда жидкость придет в движение (появится ЛРдин.полн.), давление в точке Е станет равным ре стат. минус ЛРдин.полн., то есть 17,5-0,8=16,7 бара. [c.76]

Фактическое показание трубки полного напора будет зависеть как от влияния вязкости, так и от размера отверстия, вопринимающего давление у оголо-вка зонда. Если только диаметр отвестия не мал в сравнении с диаметром насадка, то среднее давление по площади отверстия не будет равным давлению в точке. Среднее давление в свою очередь будет зависеть от формы оконечности зонда, т. е. от того, будет ли оголовок зонда тупым, полусферическим или какой-либо другой формы. Поэтому коэффициент давления будет функцией числа Рейнольдса и геометрии трубки, т. е. [c.194]

На рис. 95 сплошной линией показано распределение контактного давления для Р = 56,2 МПа по площадке контакта в окрестности точки О для условия полного проскальзывания. Необходимо заметить, что точка О особая, решение теории упругости в ней стремится к бесконечности. Использование численного МГЭ дает большое, но конечное значение. Решение в районе особой точки О аналогично решению задачи о внедрении плоского штампа. Там же штриховой линией показано распределение контактного давления с учетом силы трения при /тр = 0,4 по методике, изложенной в главе III. Учет сил трения, как и следовало ожидать, ведет к увеличению площадки контакта и снижению пика максимального контакТ(юго давления в точке О. Таким образом, решение при условии абсолютного проскаль- [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...