М протечки

Испытание регулирующей арматуры на герметичность проводят только в том случае, если заказчиком согласовано значение расхода допустимых протечек, так как норм герметичности для регулирующей арматуры АЭС не установлено. Например, пропуск воды через регулирующий орган клапанов Dy = 250 и 500 мм на Рр = 4 МПа при закрытом положении должен быть не более 0,05 и 0,1 м мин соответственно. [c.260]

Заглубление рабочего колеса должно учитывать также возможные пульсации давления газа как в реакторе, так и в насосе. В случае погружных насосов нет необходимости иметь систему слива протечек, как в консольных насосах. Заглубленные насосы обладают одним существенным недостатком чем больше подача и мощность насоса, тем сложнее становится его изготовление вследствие больших размеров вала и корпусных деталей. Например, насос реактора БОР-60 при мощности всего 220 кВт имеет вал длиной 5 м и диаметром 0,3 м. Сам насос требует уникальных стендов для испытаний, значительных площадей и соответствующего подъемно-транспортного оборудования. Заметно снижаются габариты заглубленного насоса, если он размещается на горячей ветке [6]. Например, при таком расположении насоса в реакторе БОР-60 длину его вала можно было бы сократить на 1,2 м. [c.44]

Другим способом снижения протечек является выполнение нарезок различного профиля на рабочей поверхности вала и втулки, которые за счет гидродинамических эффектов увеличивают гидравлическое сопротивление уплотняющего зазора. Но этот способ эффективен лишь при зазорах 0,1 мм и менее, тогда как у современных мощных ГЦН, особенно при использовании гидростатических подшипников, радиальный зазор (для вала диаметром около 250 мм) составляет 0,3—0,5 мм. В этих условиях винтовые нарезки на валу и втулке на величину протечек существенно не влияют. Например, при испытаниях уплотнения рассматриваемого типа (уплотняемые диаметры 260—310 мм, зазоры между втулкой и валом 0,85—0,87 мм на диаметр) протечки в количестве 37 м /ч при перепаде давления 5 МПа практически не зависели от того, вращается вал или нет. [c.72]

В гидростатическом уплотнении благодаря тщательно сбалансированному соотношению между геометрическими размерами уплотняющих поверхностей и давлениями, действующими в зоне уплотняющего стыка, поддерживается постоянный рабочий зазор 10—30 мкм. Сравнительно большие протечки (0,5—1,5 м /ч) через торцовый зазор позволяют более уверенно прогнозировать вид эпюры давления в зазоре, что облегчает балансировку сил, действующих в осевом направлении на уплотняющие элементы. Протечки, кроме того, интенсивно отводят тепло, выделяющееся при трении, что уменьшает температурные градиенты, а следовательно, и термические деформации. Благодаря отсутствию износа от. истирания уплотняющих элементов облегчается выбор материалов для них. [c.77]

Рис. 4.24. Зависимость протечек q через закрытый клапан при максимальном перепаде уровней (А акс = 9,5 м) от зазора б между иглой и корпусом-седлом регулятора и различных диаметров иглы

Промышленное изготовление ГЦН серийной модели с подачей 20 000 м /ч позволило унифицировать и стандартизировать производство ГЦН первого контура для реакторов PWR различной электрической мощности (от 500 до 1000 МВт). Это насос вертикального типа, одноступенчатый, состоит из трех основных частей (рис. 5.17) проточная часть, блок уплотнений, электродвигатель с короткозамкнутым ротором. Теплоноситель поступает в ГЦН снизу, проходит через рабочее колесо 2, диффузор 3 и отводится через нагнетательный патрубок, расположенный на боковой поверхности корпуса 1. Внутри корпуса, несколько ниже радиального подшипника 5, работающего на водяной смазке, предусмотрен кольцевой теплообменник 4, внутри которого циркулирует охлаждающая вода низкого давления. Теплообменник обеспечивает защиту водяного подшипника и уплотнений при авариях, сопровождающихся прекращением подачи запирающей воды. Агрегат имеет три подшипника два из них расположены в электродвигателе, третий — в ГЦН между теплообменником и уплотнением вала. Уплотнение вала 6 — трехступенчатое с регулируемыми протечками. Очищенная запирающая вода подается к валу насоса и обеспечивает охлаждение верхней и нижней частей насоса и узла уплотнений. Очистка необходима для нормальной работы нижнего радиального подшипника и уплотнения. Нижнее уплотнение гидростатического типа работает без механического контакта. Нормальная протечка через него составляет 0,19 м /ч. В этом уплотнении срабатывается почти весь перепад давления — после него давление воды составляет всего 0,35 МПа. [c.156]

Насосы, реактора БН-350 (рис. 5.24) консольные (расстояние между рабочим колесом и нижним подшипником равно 2 м), с наружной линией возврата протечек. Конструкционное исполнение проточных частей насосов первого и второго контуров аналогично обычно применяемым конструкциям консольных вертикальных насосов для воды [5, гл. 4 9]. [c.166]

Торцовое уплотнение 10 блочной конструкции— двухступенчатое (с рабочей и резервной ступенями), со встроенным холодильником. Оно не имеет специальной системы запирающей воды, а питается от станционных подпиточных турбонасосов. Питательная вода (около 1 м ч) подается под нижнюю (рабочую) ступень, протечки через которую (не более 0,8 м /ч) под давлением 0,05— 1,0 МПа сливаются в специальную емкость. Протечки через резервную ступень (не более 0,025 м /ч) отводятся в линию свободного слива. [c.274]

Уплотнение вала с плавающими кольцами у насоса 1 Н-7 было заменено торцовым уплотнением с минимальными протечками (рис. 1.1,1.2). Это существенно снизило расход запирающей воды с 0,0033-0,0044 до 0,000013 м /с, упростило систему питания уплотнения, в результате чего повысилась безопасность всей установки. Кроме того, благодаря малым протечкам через уплотнение появилась возможность длительной эксплуатации ГЦН в режиме прекращения подачи запирающей воды. [c.8]

При неработающей турбине водяная плотность конденсатора определяется опрессовкой его водой следую-ЩН М образом из конденсатора полностью сливают остаток конденсата. Затем почти полностью закрывают задвижки на сливе охлаждающей воды из конденсатора, заполняют его охлаждающей водой, создают давление воды в нем в пределах 1 — 1,5 кгс см и поддерживают его 30 мин. В течение этого времени но открытому сливу воды из парового пространства замеряют величину протечки воды из водяного в паровое пространство конденсатора. По количеству слитой воды определяется его водяная плотность. [c.264]

Уплотнение работало при окружной скорости 6,37 м сек с боем вала в зоне подшипника в пределах 0,07—0,1 мм. Протечки воды через уплотнение были равны 0,1—0,15 л сек. В последнее время протечки возросли настолько, что один насос не справлялся с откачкой воды и турбина была остановлена, а уплотнение разобрано. При осмотре обнаружено загрязнение пазов, в которых располагались углеграфитовые кольца, в результате чего их подвижность во время работы была ограничена. На поверхности трения видны следы износа в виде мелких рисок, а на сбегающих кромках произошли отколы. Торцовые зазоры между соседними секторами находились в пределах 2—2,5 мм. [c.84]

Организованные протечки запирающей воды после основных ступеней уплотнения, м /ч 0,3—2,0 0,3—3,0 [c.447]

Протечки запирающей воды в контур (на всех режимах), м /ч 0—0,4 0—0,6 [c.447]

Пример 2.4. Определить потери от протечек для ступени, рассмотренной в примере 2.2, если средний диаметр диафрагменного уплотнения (рис. 2.20) = = 0,5 м, зазор 5 = 0,6 мм, исходная форма — гребень с острыми кромками. [c.45]

Для исследования были взяты три фрагмента. Два фрагмента (с маркировками А и В) были вырезаны из построенного в 1960-х годах декомпозера, эксплуатировавшегося 10 лет и подвергавшегося систематическому трещинообразованию, ремонту и вследствие не-прекращающихся протечек выведенного из эксплуатации в 1984 г. Третий фрагмент (с маркировкой В) вырезан из декомпозера в месте, отстоящего на 6 м от его верхнего обреза. В этом случае трещины начали развиваться от сварных швов, которыми были приварены скобы для монтажных люлек. [c.343]

У подземного [44] резервуара наивысший возможный уровень мазута в резервуаре находится на 0,2 м ниже отметки прилегающей территории. Во избежание неконтролируемой утечки мазута в почву, которая может привести к загрязнению подземных грунтовых вод, такие резервуары должны быть полностью герметичны. Но тем не менее подземные резервуары более безопасны по сравнению с наземными, так как авария на одном из них не угрожает соседним резервуарам. К преимуществам подземных резервуаров также можно отнести стабильность температурного режима хранения мазута, быстроту его перекачивания в другие резервуары в случае протечек мазута. [c.138]

Поясним это численным примером длина перегородки (щелей) / = 2,065 м оба зазора между корпусом и перегородкой по 5 = = 0,25 10 м согласно выполненного расчета (без учета протечек) сопротивление трения в каждом ходе, т. е. на участках аб и вг), составляет 700, а местное сопротивление на участке бв — 925 мм вод. ст. Теплоноситель (вода) продольно омывает трубы ее расход 130-10 кг/ч, удельный вес у == 939,3 кг/м (при 124,56 °С). [c.226]

Псрсходпл к расчету тепловой мощности с уче1и м протечек. Протечка масла через зазоры (подсчет выполнен выще) составляет 19%, поэтому фиктивное значение водяного эквивалента [c.235]

Регулирующие двухседельные клапаны Dy = 500 мм на ру = 1,6 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение И 68051 (рис. 3.33, табл. 3.23). Предназначены для воды, водяного пара и конденсата рабочей температурой до 200° С. Температура окружающей среды допускается до 100 ° С. Клапаны устанавливаются на трубопроводе в любом положении, при установке клапана в наклонном положении следует обеспечить дополнительное крепление привода. Пропускная гидравлическая характеристика линейная. Допустимый перепад давления на клапане Др 1,1 МПа при закрытом и Др = = 0,3 МПа при полностью открытом клапане. При закрытом регулирующем органе пропуск среды допускается до 0,1 м /мин при давлении на плунжер 0,1 МПа. Герметизация подвижного соединения штока с крышкой осуществляется двойным сальником с сальниковой набивкой из шнура сквозного плетения марки АГ-1. Между верхним и нижним сальниками предусмотрена трубка для отвода протечек в спецканализацию. Соединение корпуса с крышкой уплотняемся медной прокладкой, кроме того, в корпусе и крышке предусмотрены усы , которые при необходимости могут быть обварены плотным швом при монтаже клапанов на АЭС. Клапаны управляются от дистанционного нри- [c.126]

Давление полного открытия клапана не более 14,7 МПа, при этом расход через клапан составляет 35т/ч пара. Коэффициент расхода клапанаа = 0,63. Допускаемое противодавление за клапаном не более 7,0 МПа. Давление обратной посадки не ниже 12,6 МПа. Протечка в запорном органе при испытаниях давлением 12,5 МПа не должна превышать 1,5 кг/ч пара или 0,02 м мин воздуха при заводских испытаниях и 15 кг/ч пара или 0,2 м мин воздуха по мере наработки ресурса при автоматическом закрывании. При закрывании от электромагнита [c.147]

Уплотнение вала во многом определяет безопасность ГЦН, поскольку в случае отказа уплотнения радиоактивные протечки через него могут быть весьма значительными. С появлением мощных (несколько тысяч киловатт) ГЦН для АЭС возникла потребность в уплотнениях вала, работающих при давлениях 8—18 МПа, температурах уплотняемой среды 260—300 °С, диаметрах вала 200—300 мм и частотах вращения 1000—3000 об/мин (линейные скорости 30—40 м/с). При этом ресурс уплотнения должен составлять не менее 20 000 ч. Создание надежных уплотнений с такими параметрами — технически сложная и ответственная задача. Трудности усугубляются тем, что современные уплотнения валов ГЦН представляют собой сложные динамические системы, в кото-рых при определенных условиях могут возникать самовозбуждаю-щиеся колебания, влияющие на нормальное функционирование уплотнения [23—25]. Имевшие место на ряде зарубежных АЭС аварии с разрушением отдельных элементов первого контура были следствием динамического возмущения именно этой системы [26—30]. Поэтому вопросы динамической устойчивости системы ротор насоса —уплотнение —подшипники не должны упускаться из виду при разработке ГЦН. [c.71]

Прекращение подачи запирающей воды или снижение ее давления ниже давления в КМПЦ приведет к тому, что обратный клапан, стоящий на входе в уплотнение, отсечет его от системы запирающей воды, а перепускной клапан, встроенный в корпус уплотнения, сообщит его внутреннюю полость с основным контуром. Таким образом, уплотнение автоматически переходит в режим работы на контурной воде. Протечки воды из контура в количестве не более 0,01 м ч легко охлаждаются встроенными в корпус уплотнения холодильниками, а их организованный слив не представляется технически сложной задачей. При этом необходимо подчеркнуть, что работу на контурной воде допускают только уплотнения с малыми протечками, к которым относится гидродинамическое уплотнение. [c.110]

Все насосы для перекачки натрия снабжены системой питания маслом уплотнения вала по газу, схема которой приведена на рис. 4.18. Она имеет напорный маслобак 2, соединенный с уплотнением, и два бачка приема протечек один 14 — через нижнюю пару трущихся колец, другой 15 — через верхнюю пару колец из полости, сообщенной с атмосферой. В общем виде высота установки Яуст, м, напорного маслобака определяется из условия [c.122]

На рис. 5.26 показана выемная часть насоса первого контура перед установкой в испытательный стенд. Малозаглубленный насос второго контура (рис. 5.27) устанавливается на каждой петле в бак 14. В баке расположена двухзаходная, сваренная из двух половин улитка 16. Для разогрева бака перед заполнением его натрием до температуры 250 °С и автоматического ее поддержания в диапазоне 200—250 С на поверхности бака предусмотрены электронагреватели мощностью 54 кВт. В насосе второго контура Б максимальной степени использованы те же узлы, что и в насосе первого контура. К ним относятся уплотнение вала 5,. стояночное уплотнение 4, верхний радиально-осевой подшипник 6, соединительная муфта 7. Нижний гидростатический подшипник повторяет конструкцию ГСП насоса первого контура, но имеет меньший диаметр (350 мм). Протечки натрия через ГСП до 180 м /ч сливаются из бака по патрубку 2 в буферную емкость реактора. Давление газа в насосе второго контура больше, чем в насосе первого контура, и равно 0,2 МПа. Поэтому его проточная часть, несмотря на малое заглубление, максимально упрощена, имеет колесо 15 одностороннего осевого всасывания и двухпоточ- [c.171]

Отработка торцовых уплотнений для ГЦН с контролируемыми протечками. Методика отработки гидростатических и гидродинамических торцовых уплотнений достаточно полно изложена в [38, 42, гл. 3]. Здесь остановимся лищь на некоторых особенностях отработки гидродинамического торцового уплотнения с малыми протечками (не более 0,05 м ч). Главной проблемой при конструировании такого уплотнения, как уже упоминалось ранее, является обеспечение во всех режимах работы стабильной жидкостной смазывающей пленки в уплотняющем подвижном контакте, что гарантирует безызносный режим трения. Это оказалось непосредственно связано со стабильностью макрогеометрии уплотняющих поверхностей, независимо от применяемых материалов [9, 10]. Задача стабилизации макрогеометрии оказалась чрезвычайно трудной потому, что основу работоспособности торцовых уплотнений составляет контактирование оптически плоских поверхностей. При этом значение рабочего зазора лежит в пределах от долей микрона до нескольких микрон, и нарушение макрогеометрии даже на несколько микрон приводит к существенному изменению характеристики уплотнения. При достижении некоторого предела это нарущение вызывает выход уплотнения из строя. Между тем термические и силовые деформации деталей, образующие контактирующие поверхности, и деталей, соприкасающихся с ними, в условиях высоких давлений и переменных температур, а также больщих диаметров, характерных для уплотнения ГЦН АЭС, составляют сотни микрон, т. е. превышает рабочий зазор в сотни и даже в тысячи раз. Таким образом, конструкция уплотнений должна быть такой, чтобы эти гигантские по сравнению с рабочим зазором перемещения деталей не приводили к искажению рабочих поверхностей даже на несколько микрон. Выяснение указанных обстоятельств предопределило принципиальный подход к методике отработки уплотнения вала (см. рис. 3.34) для модернизированного насоса реактора РБМК. При выборе материала для рабочих колец, образующих уплотняющие поверхности, было учтено, что лучшие результаты при испытаниях и эксплуатации показывали силицированные графиты, несколько модификаций которых прошли испытания на первом этапе на спе- [c.238]

O OB (так же, как и водяных) проводится на натурном стенде. На начальном этапе испытания ведутся на специальных стендах, которые незначительно отличаются от приведенного на рис. 7.17. С1енд должен иметь ходовую часть, размеры выходного конца вала которой совпадают с посадочными размерами валов штатных насосов. Ходовая часть имеет газовую полость. Герметичность газовой полости обеспечивается испытываемым торцовым уплотнением. На 1,5—2 м выше уплотнения установлен бак с маслом, питающим гидрозатвор уплотнения, соединенный по газу с полостью ходовой части. Слив протечек масла через пары трения осуществляется в специальные емкости. Охлаждение торцового уплотнения производится водой. [c.242]

Биологическая защита представляет собой пробку из серпен-тинитового бетона высотой 1,5 м. Поддержание уровня натрия на постоянной отметке в насосах обеспечивается линией слива протечек с сепарационной системой, исключающей попадание газа в контур. Протечки натрия сливаются в бак реактора. В выемной части имеются щитки тепловых экранов, уменьшающие приток тепла к защитной пробке и верхним фланцам. Традиционно выемная часть извлекается без резки основных трубопроводов, причем обеспечивается полный дренаж системы. [c.286]

Митенков Ф. М., Новинский Э. Г., Токарев Е. П. Механические уплотнения вала с докритическим уровнем протечки для главных циркуляционных насосов АЭС. — Доклад на Всесоюзном научно-техническом совещании Пути повышения надежности и унификации уплотнений роторов центробежных насосов и компрессоров . Сумы, 1979. 13 с. [c.308]

РРТР. Теплоноситель первого контура из подводящего патрубка поступает в пространство между обечайкой, ограничивающей пучок, и корпусом, поднимается вверх и по периметру на участке высотой около 0,25 м направляется в межтрубное пространство пучка (рис. 3.26). Из межтрубного пространства теплоноситель через отверстия в обечайке (ограничивающей пучок), занимающие по высоте участок примерно равный подводящему участку, поступает в зазор между обечайкой и корпусом, и далее, омывая нижний плавающий коллектор, отводится из теплообменника через патрубок. Протечка первичного теплоносителя в зазоре между обечайкой и корпусом ограничивается гребенчаты.м уплотнение.м. Дистанционирование трубок в пучке осуществляется 7 перфорированными плитами толщиной 19 мм, расположенными по высоте активной части трубок, равной 3,7 м. Дистанционирую-щие плиты удерживаются 20 равномерно размещенными стержнями. Для компенсации температурных деформаций между отдельными трубками выполнены компенсационные гибы, которые находятся в застойной зоне первичного теплоносителя и расположены ниже выходного участка. Нижняя дистанционирующая пли- [c.98]

В уплотнении с бакелитовым кольцом при комнатной температуре и вакууме SS /o протечка воздуха составляла 0,7 M jna , в уплотнении центробежного типа при тех же условиях она равнялась 0,04 м /час. [c.205]

На рис. 66 показаны варианты щелевых и лабиринтных уплотнений, применяемых в гидротурбинах. Уплотнения вариантов рис. 66, а, б, в устанавливаются на верхнем и нижнем ободах рабочих колес гидротурбин, работающих на средних напорах, а вариант рис. 66,г — для высоконапорных рабочих колес (Я 300 м). Неподвижные сопрягающиеся кольца устанавливаются в крышке турбины и на фундаментном кольце. Отличительной особенностью уплотнений гидротурбин являются их большие габариты. Так, для уплотнения, имеющего диаметр 5000 мм, ширина узкой щели принимается равной 2 мм, а ширина двусторонней выточки доходит до 12 мм, высота щелей и выточек равна 40 мм (рис. 66, в). При проектировании и монтаже следует иметь в виду эксплуатационный опыт, который показал, что лабиринтные уплотнения с двумя уплотняющими щелями в высоконапорных гидротурбинах вызывают автоколебания из-за появления неуравновешенных гидравлических сил, направленных перпендикулярно к оси вращения турбины. Следует обратить внимание на то, что, согласно исследованиям Т. М. Башта [1], протечки жидкости через щель с максимальной эксцентричностью деталей в 2,5 раза выше, чем через щель с равномерным распределением зазоров. [c.89]

Результаты испытаний ири окружной скорости вала 10 м сек графически представлены на рис. 67. Наименьшие протечки воды наблюдались через щель с выточками на иеиодвижной детали. Несколько большие протечки замерены через гладкую щель. Однако разница в протечках между этими двумя вариантами с ростом давления остается постоянной и составляет в среднем 0,03 л сек. Значительно большие иротечки показала щель с выточками на неподвижной детали и на валу. Причем разница в протечках между последним вариантом и двумя предыдущими с ростом давления непостоянна. При малых давлениях она составляет 0,1 л сек, а при больших давлениях доходит до 1 л сек. Смещение выточек на 2 мм увеличило иротечки до 5%. [c.90]

Пример. Внутренний диаметр корпуса 300мм. Перегородки расположены на расстоянии /г = 79 мм (в свету), круговой зазор по 1 мм с каждой стороны. Скорость масла в узком сечении 1 м/сек, температура 50°. Разбивка трубок — см. фиг. 45 шаг =17 мм, н = 14 мм. Найти величину протечек масла. [c.119]

ГительманА, И, и СыродьевВ. М. О влиянии протечек на характеристики пневматического узла силовой компенсации. — Автоматика и телемеханика , 1961, М 9, с. 1257—1261. [c.532]

В зависимости от вида теплоносителя в контуре КСЭ различают жидкостные и воздушные гелиосистемы теплоснабжения. Теплоносителем в КСЭ может быть жидкость (вода, 40—50 % -ный водный раствор этилен- или пропиленгликоля, органические теплоносители и др.) или газ (воздух). Использование воздуха позволяет исключить проблемы замерзания и коррозии, несколько снизить вес установки, но теплотехнически воздушные системы менее эффективны, чем жидкостные. В большинстве эксплуатируемых гелиосистем теплоносителем служит вода или антифриз. При этом КПД КСЭ выше, но существует опасность замерзания и коррозии, протечек теплоносителя, его перегрева. Теплота в здании распределяется с помощью вентилятора и воздуховодов в воздушных системах или посредством излучающих панелей, радиаторов и конвекторов, рассчитанных на низкотемпературный теплоноситель (в жидкостных системах). Если тепловая нагрузка отопления равна 45—60 Вт/м , [c.74]

Поясним это численным примером. Трубный пучок согласно фиг, 119 имеет наружный диаметр трубок = 14 лш шаг треугольной разбивки = 17 мм расстояние между перегородками к = 79 мм внутренний диаметр корпуса = 301,68 мм, а кольцевой перегородки = 300,4 мм (с учетом максимальных допусков). В межтрубном пространстве движется масло его кинематическая вязкость v = 22,5-10 м 1сек, а расчетная скорость в пучке, т. е. при отсутствии протечек, да = 1,012 м1сек. Следовательно, действительная скорость в пучке будет Ш1= и ) , а кри- [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...