Коэффициент неравномерности распределения температур линейный

Предельное состояние. При нагреве пластины линейным источником теплоты распределение температуры по ее толщине согласно уравнению (6.26) равномерно. Следует, однако, иметь в виду, что в действительности из-за наличия теплоотдачи с поверхности пластины всегда наблюдается некоторая неравномерность распределения температуры по ее толщине. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем больше величина Aba/v . Кроме того, при расчете температуры с учетом теплоотдачи коэффициент теплоотдачи а принимался не зависящим от темпера- [c.171]

Причинами возникновения сварочных напряжений являются неравномерность распределения температуры при сварке и жесткость свариваемых элементов, препятствующая свободному развитию тепловых деформаций и вызывающая возникновение пластических деформаций. При сварке закаливающихся сталей на развитие сварочных напряжений влияют также структурные превращения в шве и зоне термического влияния, сопровождающиеся изменением объема. В сварных соединениях разнородных сталей проведение термической обработки приводит к появлению нового вида термических внутренних напряжений, обусловленных разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых деталей (п. 5 главы II). [c.59]

При расчете однородного диска вычисленные напряжения получены путем сложения рабочих напряжений, вызванных полезной нагрузкой, и термических напряжений, обусловленных неравномерным распределением температуры по радиусу диска (верхняя кривая). Расчет композитного диска проводился с учетом и третьей составляющей напряжений, вызванных разностью коэффициентов линейного расширения перлитного центра и аустенитного обода. Эти напряжения были вычислены исходя из предположения, что при нагреве диска до температуры отпуска (в данном случае до 650°) диск не будет напряжен (п. 3, глава III). [c.128]

Gj-—общие температурные напряжения, возникающие от неравномерного распределения температур по объему элемента или из-за различия коэффициентов линейного расширения материалов, приводящие в предельном случае к недопустимым остаточным изменениям формы и размеров конструкции. [c.20]

В технической литературе [5] показано, что это распределение отнюдь не равномерно. С одной стороны, оно зависит от коэффициента податливости зуба (неравномерность возрастает с уменьшением податливости), с другой стороны — от разности температурных деформаций хвостовика и обода диска (коэффициент податливости — это безразмерная величина, пропорциональная прогибу зуба). Если, например, хвостовик имеет более высокую температуру, че.м обод диска, и больший коэффициент линейного расширения, то в рабочем состоянии шаг зубьев лопатки будет больше, чем у диска. Это приведет к перегрузке первой пары (считая от пера лопатки) зубьев. То же будет наблюдаться и при технологических отклонениях (при увеличении шага зубьев лопатки). [c.91]

При расчете напряжений в выступах диска часто ограничиваются определением средних растягивающих напряжений от центробежных сил (в том числе и от лопаточной нагрузки), а в ряде случаев дополняют их оценкой напряжений от смятия на контактных поверхностях и условных изгибных напряжений в зубчиках, задаваясь равномерным распределением напряжений по зубцам. Однако в действительности картина напряженного состояния в выступах диска значительно сложнее. Существенные усложнения напряженного состояния происходят вследствие концентрации напряжений в пазах, неравномерного засорения монтажных зазоров, различия в коэффициентах линейного расширения металла лопаток и дисков, изгиба в осевом направлении под действием осевого градиента температур и, наконец, вибрационных напряжений, возбуждаемых от колеблющихся лопаток. Дополнительные напряжения в диске могут возникать в случае анизотропии механических и физических свойств материала. В зависимости от конструкции диска и условий работы ГТУ соотношения между действующими в разных местах диска напряжениями существенно меняются в некоторых местах дисков максимальными являются радиальные напряжения, в других -тангенциальные. Резкие пуски и остановы машины вызывают иногда столь значительные термические напряжения, что они преобладают над напряжениями от центробежных сил. При работе на пылевидном топливе засоряются монтажные зазоры в пазах дисков, в результате чего меняются условия теплопередачи от лопаток к дискам, а также жесткость закрепления лопаток. Все это влияет на напряженное состояние диска. [c.24]

Анализ термомеханйческой нагружеиности показывает, что уровень циклических упругоиластических деформаций в микрообъемах детали, при неизотермическом нагружении определяется рядом факторов (формой и геометрией детали, интенсивностью теплообмена между нагретой средой и деталью, максимальной температурой среды и коэффициентом теплопередачи, неравномерностью распределения температур, а также температурным ко,Э ф фи Циентом линейного расширения и пределом текучести), по-разному зависящих от внешних условий нагружения и нагрева. [c.19]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Io=MoWo — то же, принятое за масштаб, Н (кгс) Швх —средняя скорость потока на выходе из горелок, форсунок и т. д. м/с Мо — секундный расход массы газов, принятый за масштаб (например, расход массы газов в характерном сечении fp.n), кг/с /о — характерный линейный размер рабочей камеры, м v — коэффициент кинематической вязкости продуктов сгорания при температуре газов в рабочей камере печи, mV рЕх — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению. В условиях стабилизированных турбулентных потоков коэффициент р принимают в инженерных расчетах равным 1,0 X, у, Z — координаты точки. [c.659]

Лхи вхи вхп — произведение массового расхода входящих в реактор потоков топлива и окислителя, кг/с, на среднюю скорость, м/с. каждого потока, Н Jq = MqWq — то же, принятое за масштаб, Н Mq — массовый расход газов, принятый за масштаб (например, массовый расход газов в характерном сечении рабочей камеры), кг/с /д — характерный линейный размер реактора, м V — кинематическая вязкость продуктов сгорания при температуре газов в реакторе, м /с — коэффициент количества движения входящих потоков, зависящий от неравномерности распределения скоростей по сечению в условиях стабилизированных турбулентных потоков в инженерных расчетах коэффициент р принимают равным 1,0 х, у, г — координаты точки. [c.70]

Неравномерно нагретый по радиус диск переменной толщины Л, внутренты радиус которого г,, а наружный г ,. вращается с постоянной угловой скоростью О). По внутреннему контуру диск нагружен равномерно распределенным давлением кГ см а по наружному контуру — равномерно распределенной растягивающей нагрузкой интенсивностью (фиг. 26, а). Температурное поле диска является стационарным, температура по толщине диска постоянна. График изменения температуры по радиусу диска представлен на фиг. 26, б. В расчетах учитывается зависимосп, модуля упругости Е, коэффициента Пуассона jjL и коэффициента линейного расширения а от температуры 0. Эти зависимости считаются известными. При [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...