Торцы Мощность

Зеркала необходимы для того, чтобы делать луч лазера направленным, а главным образом для многократного усиления первичной лавины квантов, летящих вдоль оси стержня активного вещества. Первичная лавина, пролетевшая стержень до конца, еще очень слаба для того, чтобы стать мощным потоком света. И ее отбрасывает назад зеркало на торце стержня. Зеркало со стопроцентным отражением света. Лавина квантов мчится обратно гигантскими скачками, набираясь новых сил. Нарастание мощности выходного пучка света происходит так быстро, что практически незаметно. [c.294]

Схема экспериментальной установки представлена на рис. 32-8. Берется труба 1 длиной I == 1,5—2 м и диаметром d = 40- 60 мм. Внутри трубы размещается электрический нагреватель 3, создающий равномерный обогрев по всей ее длине. Для уменьшения тепловых потерь торцы трубы защищены тепловой изоляцией 2. Количество тепла, выделяемое электронагревателем и передаваемое от поверхности трубы в окружающую среду за I сек (мощность теплового потока), измеряется по мощности тока. Ток в цепи электронагревателя регулируется реостатом. Для получения усредненной [c.528]

Вал большого колеса установлен в нижнем приливе корпуса. Привод выведен вверх. Участок зацепления просматривается с торца зубьев после снятия верхней крышки. Для осмотра механизма необходимо предварительно отключить валик отбора мощности с большого колеса [c.76]

Подшипники большого колеса и внутренний подшипник малого колеса установлены в приливе корпуса. Осмотр механизма через нижнюю не-несущую крышку участок зацепления просматривается с торца зубьев. Для осмотра необходимо предварительно отключить валик отбора мощности. Конструкция допускает только подвесное крепление [c.77]

Для возбуждения генерации обычно пользуются импульсными газоразрядными лампами, дающими яркую световую вспышку длительностью порядка одной миллисекунды. Для возникновения генерации световая мощность, непосредственно используемая для возбуждения ионов хрома в 1 см рубина, должна составить около 2 кВт. Если лампа обеспечивает такую мощность возбуждения, то рубиновый лазер генерирует световой импульс с длительностью, несколько меньшей длительности свечения лампы. На экране, расположенном параллельно полупрозрачному зеркалу на торце рубинового стержня, можно увидеть ослепительно яркую [c.787]

Оценим ориентировочно возможные режимы плавки, ограничиваясь случаем полного отжатия от тигля расплава в форме цилиндра с плоскими торцами [1]. Для этого введем коэффициент, характеризующий соотношение между активной мощностью, поглощаемой всей поверхностью расплава Р- , и потерями тепла этой поверхностью на излучение к стенкам тигля Д з (плотностью 7 3 =-Риз) При [c.63]

Вследствие капиллярности трубки в точке х = О образуется мениск, кривизной которого можно пренебречь и считать граничащую с газом поверхность электролита совпадающей с плоскостью торца трубки. Поместим точечный источник тока (анод) мощностью q на оси трубки вблизи межфазной границы х = 0. Внутренняя [c.192]

В том случае, когда на одной рабочей позиции производится обработка группы отверстий с подрезкой торца в конце хода, очевидна необходимость работы с двумя рабочими подачами. Однако в некоторых случаях, особенно когда инструменты вступают в работу и выходят из работы неодновременно (по технологическим соображениям или из условий ограничения общей мощности привода или силы подачи) вопрос о необходимости введения второй рабочей подачи и об оптимальном значении обеих рабочих подач решается достаточно сложно, [c.384]

На установке имеются специальные разъемы, способные противостоять давлениям до 100.МПа и температурам до 600 °С. В местах выводов проводников надеваемые на них керамические конусы обеспечивают надежное уплотнение за счет давления. Испытания при высоких температурах проводят при помощи нагревательного пояса мощностью 3 кВт, оборачиваемого вокруг камеры внешнего давления с изоляцией на торцах. Температура измеряется платиновым термометром, устанавливаемым около центра образца, и поддерживается в пределах 1 °С без заметного градиента температуры вдоль рабочей длины образца. [c.22]

Спецификой высокотемпературных печей является передача тепла от нагревателей к образцу и захватам преимущественно излучением здесь ярко выражена локальность нагрева, т. е. тепловая взаимосвязь каждой секции с нагреваемым ею участком. Учитывая интенсивный отвод тепла от концов образца за счет теплопроводности материала захватов и охлаждающее действие, оказываемое торцами печи на температуру нагревателей, проблема равномерного нагрева образца в общем виде решается неоднородным распределением мощности по длине печи и повышенным тепловыделением на ее концах, т. е. созданием конструкций с несколькими нагревательными секциями с автономным управлением каждой. [c.291]

Размеры станка диаметр кругов наружный — 600 мм, внутренний — 300 мм, высота— 100 мм, максимальное расстояние между торцами кругов — 150 мм, мощность электродвигателя каждого круга — 6 кет. [c.558]

Станок имеет следующие характеристики рабочая площадь стола 500 X 2000 мм наибольшее расстояние от нижнего торца круга до стола —625 мм вылет оси шпинделя от направляющих стойки—560 мм наименьшее расстояние между шпинделями — 2G0 мм наибольший угол поворота шлифовальных бабок — 180° мощность электродвигателя шлифовальной бабки— 2,2 кет. - [c.564]

Все варианты с 0,33 < < 0,6 показали удовлетворительные результаты по осаждению и удержанию пылевой взвеси в камере, гидравлическому сопротивлению, а также по мощности обратных токов, служаш,их стабилизаторами зажигания топлива. Табл. 2 показывает, что хотя часть тонкой взвеси во всех этих вариантах по выходе из горелки не попадает на стенки камеры и выносится из нее выходным вихрем, другая, обычно большая часть, разносится на боковые стенки камеры и циркулирует в периферийной области входного и выходного торцов. Крупная взвесь, как правило, вся разносится на боковые стенки и циркулирует в периферийной области входного торца, практически не вылетая из камеры. [c.126]

Пластинчатые сверла (рис. 144, ) — простые по конструкции инструменты для сверления в сплошном металле или рассверливания грубых отверстий. Сверла центрируют замковой частью и закрепляют винтом в оправке, через каналы в которой подают СОЖ в зону резания. Направление пластинчатого сверла по кондукторной втулке в начальный момент обработки повышает точность расположения оси отверстия. Втулку располагают на расстоянии не более 0,3i/ от торца детали. Длинные отверстия рекомендуется сверлить за два перехода без предварительной зацентровки сперва с короткой жесткой оправкой на глубину (1,5 -ь 2)<(, а затем с длинной оправкой — на всю длину. Для сверления в сплошном металле необходима достаточная жесткость и мощность станка. Например, при сверлении отверстия й(=100 мм в деталях из мягкой стали в = 18 м/мин 5(, = 0,5 мм/об осевая сила Р л 36 кН [c.310]

Сменный инструмент. Площадь рабочего торца и геометрия сменного инструмента зависят от вида обработки, размеров обрабатываемой площади,твердости обрабатываемого материала и мощности УЗ преобразователя (табл. 233—235). [c.396]

Примечания 1. — масса инструмента — длина и площадь поперечного сечения инструмента — резонансная длина п площадь выходного К к торца концентратора р — плотность материала концентратора. 2. При = 18 + 22 кгц рекомендация допустима, если 30 н- 37 мм (мощность УЗ станка 1,6 ква) а + S мм (мощность УЗ станка 0,4 ква). [c.404]

Второй конец термоэлемента благодаря хорошему тепловому контакту с массой волновода, имеет температуру волноводного тракта. Под действием разности температур на торцах термоэлемента возникает термо-электродвижущая сила, величина которой пропорциональна проходящей мощности. Чувствительность термоэлементов в основном зависит от состава и технологии изготовления сплава. [c.206]

Ячейки Керра применяются и в лазерной технике при генерации гигантских импульсов . Для этой цели затвор Керра помещается между одним из зеркал резонатора и торцом рубина. При включении ячейки Керра самовозбуждение затрудняется, что приводит к увеличению разности заселенности уровней (т. е. возбужденных атомов), необходимых для возникновения генерации. Затем, выключив ячейку Керра, можно получить мощ1юе излучеиие — гигантские импульсы . Например, используя ячейку Керра, можно заставить вьтсветиться импульс света с энергией К) Дж, генерируемый в твердотельном лазере за время порядка 10 с при этом высвечивается мощность 10 Вт = 1 ГВт. [c.292]

С помощью специальных усовершенствований можно увеличить мощность лазеров. С этой целью помещая между одним из зеркал резонатора и торцом кристалла многогранную призму, вращающуюся с большой скоростью (порядка 40 ООО об/мин), увеличиваем в течение определенных промежутков времени потери в резонаторе. Такое искусственное завышение потерь приводит к накоплению большого числа атомов в метастабпльном состоянии. Затем в некоторые моменты времени потери резко уменьшаются и происходят массовые вынужденные переходы, что приводит к увеличению мощности излучения в 1000 раз и более. При этом мощность лазера, работающего на таком режиме, превышает 10 Вт/см , а излучаемые импульсы называются гигантскими. [c.388]

Своеобразен установленный в Дубне (1959) исследовательский реактор ИБР-30 (импульсный быстрый реактор, построен по идее Д. И. Блохинцева и И. И. Бондаренко), от реактор, грубо говоря, состоит из двух плутониевых цилиндров, между которыми имеется зазор. Размеры цилиндров и зазора подобраны так, что /г< 1, но при заполнении зазора ураном получается fe Ь> 1, и начинается интенсивная реакция. Между торцами цилиндров проходит периферийная часть стального диска, вращающегося со скоростью 5000 об/мин (рис. 11.5). В диск заделаны два урановых вкладыша. При каждом прохождении вкладыша между цилиндрами происходит короткая вспышка цепной реакции. Мощность в импульсе достигает 150 МВт при средней мощности 30 кВт. Нейтронный пучок из ИБР поступает в километровую трубу метрового диаметра. К концу трубы нейтроны с разными скоростями подходят в разные моменты времени. Это позволяет выделять по времени пролета монохроматические нейтроны различных энергий, что в свою очередь позволяет разрешать очень узкие и близкие друг к другу нейтронные резонансы (см. также гл. IX, 3). [c.585]

R, ttj. Оценить соответствующую мощность нагревателя (общей длиной 1,5 м), пренебрегая его термосопротивлением, а также теплообменом на торцах изоляции и тепловым пото-током от изоляции к шпангоуту а = 0). [c.181]

Закаленная деталь снимается и заменяется следующей. Подобный процесс называют иногда закалкой с находом . При закалке необходимо соблюдать постоянство отбираемой от генератора мощности (или напряжения генератора), иостоянство скорости движения и постоянство напора воды, подаваемой в спрейер. Выполнение технических условий на границе закаленной зоны гарантируется точностью установки путевых выключателей и торца детали в станке. Желательно, чтобы торец, во избежание сколов закаленного слоя, имел небольшую фаску и был без близко расположенных к закаленной поверхности выточек или отверстий. [c.23]

В настоящее время наблюдается тенденция калить с одновременным нагревом в кольцевом индукторе шестерни большого диаметра (до 600—900 и более миллиметров) за счет удлинения времени нагрева и увеличения мощности установок. Необходимо обратить внимание на остаточные напряжения, создающиеся в ступичной шестерне но мере увеличения диаметра. Незначительный дефект металла (мнкротрещины, флокен и т. п.) в зоне растягивающего напряжения около впадины, у торца может под действием знакопеременной нагрузки и остаточных напряжений быстро распространиться до зоны максимальных скалывающих [c.64]

Способ с совмещенным преобразователем. В импедансном дефектоскопе с совмещенным преобразователем (рис. 97) последний представляет собой стержень 1, на торцах которого размещены излучающий 2 и измерительный 3 пьезоэлементы. Между контролируемым изделием 4 и пьезоэлементом 3 находится контактный наконечник 5 со сферической поверхностью. Пьезоэлемент 2 соединен с генератором 6 синусоидального электрического напряжения, пьезоэлемент 3 — с усилителем 7. Масса 8 повышает мощность излучения в стержень 1. Генератор и усилитель соединены с блоком обработки сигнала 9, имеющим стрелочный индикатор 10 на выходе. Блок 9 управляет сигнальной лампоч- [c.295]

Тобр и температуре стенок вакуумной камеры можно определить силу тока /, что в свою очередь позволяет установить необходимую электрическую мощность нагревателя. Учитывая, что среднеинтегральная температура образца зависит от температуры нагревателя, при определении силы тока по формуле (1.7), произвольно задавать температуры Тобр и Гн нельзя. При заданной температуре нагревателя Tj, на образце установится вполне определенное распределение температуры, зависящее не только от температуры нагревателя, но и от геометрических параметров образца и нагревателя, а также от условий теплоотвода через торцы образца. [c.15]

Вследствие капиллярности трубки в точке х = О образуется мениск, кривизной которого можно пренебречь и считать граничащую с газом поверхность электролита совпадающей с плоскостью торца трубки. Поместим точечный источник тока (анод) мощностью q на оси трубки вблизи межфазной границы х = 0. Внутренняя поверхность трубки (катод) будет поглощать генерируемый ток и поляризоваться им так, чтобы обходу по контуру AB DA (см. рис. 87) соответствовало уравнение для потенциалов [c.196]

Прокачной лазер с продольной прокачкой газовой смеси (рис. 20, б) имеет более совершенную конструкцию, в результате чего съем мощности с одного метра длины лазерной полости и срок службы этого лазера выше, чем отпаянного. В лазерах такого типа газовая смесь в разрядном промежутке должна постоянно возобновляться, поэтому они имеют большие габаритные размеры, снабжены системой откачки и подачи рабочего газа. С помощью системы откачки в полости ОКГ создается необходимое разрежение (вакуум порядка мм рт. ст.). В систему подачи рабочего газа обычно входит смеситель газов и насос для заполнения разрядной трубки газовой смесью (в некоторых установках может использоваться заранее приготовленная газовая смесь). По торцам разрядной трубки с помощью сильфонов устанавливаются юстировочные узлы с зеркалами резонатора. В прокачном лазере мощность излучения также пропорциональна длине разрядной трубки. Поэтому при значительной мощности ОКГ с целью снижения габаритных размеров установки газовую трубу делают секционной (коленчатой). Однако такое решение одновременно приводит к возрастанию потерь в результате увеличения отражающих поверхностей в резонаторе. [c.43]

На рис. И представлена компоновка автоматизированного комплекса для производства заготовок полуосей грузового автомобиля. Исходные заготовки общей массой до 3,5 т в специальной таре устанавливаются на конвейер. Магнитными шайбами заготовки переносятся на накопитель, питаюш ий цепной конвейер подачи заготовок через индукционный проходной нагреватель мощностью 650 кВт (напряжение 1000 В, частота тока 1000 Гц). На длине около 150 мм от торца заготовка нагревается до 1250 °С и поступает на позицию загрузки ГКМ усилием 6,3 МН с горизонтальным разъемом матриц. Перекладчик переносит заготовку из ручья в ручей, где за два перехода высаживается утолщение для шлифованного конца, а по периметру обрезается заусенец. Так как штамповка осуществляется от заднего упора, то применение открытого ручья в качестве окончательного обеспечивает гарантированную общую длину полуфабриката вне зависимости от точности исходных заготовок по длине. Это обеспечивает устойчивые условия штамповки большего фланца поковки на ГКМ усилием 20 МН с горизонтальным разъемом матриц за четыре перехода. Поковки поворачиваются на 180° на поворотном столе и нагреваются на длине 350 мм в проходном индукционном нагревателе мощностью 1250 кВт до температуры штамповки. Полуфабрикаты перемещаются в рабочем пространстве ГКМ перекладчиком. На цепном конвейере поковки перемещаются через [c.253]

Конструкция ТЭНа представлена на рис. 2. ТЭН состоит из тонкостенной металлической оболочки /, внутри которой размещена спираль 2 из проволоки высокого удельного электрического сопротивления. Концы спирали соединены с контактными стержнями 3, снабженными с внешней стороны контактными устройствами 7. Шжлу торцом трубы и контактным устройством установлен изолятор 6. Наполнитель 4 обладает высокими диэлектрическими свойствами и имеет высокий коэффициент теплопроводности. Как правило, наполнителем служит периклаз (кристаллическая окись магния). Торцы герметизируются термостойким лаком (герметиком) 5, выдерживающим температуру до 120 С. Удельная мощность ТЭНов 2—8 Вт/см , максимальная температура 700 °С. ТЭНы изготовляют различных форм и размеров. [c.282]

Расточные станки делятся на две основные группы расточные столиковые станки (P ) и расточные колонковые станки (РК). На станках P по неподвижной колонке вертикально перемещается шпиндельная бабка, а стол передвигается в продольном и поперечном направлениях. Поперечное перемещение имеет также шпиндель. Такие станки, как правило, оснащены радиальными салазками и имеют поворот стола на 360°. На станках РК колонна передвигается продольно по направляющим, а шпиндельная бабка с выдвигающимся шпинделем вертикально перемещается по колонне. Некоторые станки этой группы имеют салазки для подрезки торцов и дополнительные малые шпиндели для сверления отверстий иногда эти станки снабжаются приставным поворотным столом. Размеры и мощность расточных станков характеризуются главным образом диаметром шпинделя. В единичном производстве, когда нельзя закрепить определенный станок за данной операцией, указывается шифр станка, характеризующий диаметр его шпинделя. Например, расточный колонковый станок со шпинделем диаметром 150 мм обозначается шифром РК-150 расточный столиковый станок со шпинделем диаметром НО мм имеет шифр РС-110. [c.344]

При механическом зацеплении как зацепление, так и расцепление шестерни с маховиком происходит принудительно— по желанию водителя поэтому при заводке холодного двигателя можно держать стартер включённым дольше — до тех пор, пока двигатель после отдельных вспышек не заработает самостоятельно зацепление шестерён происходит без удара, и данная система применима для любых мощностей. Поэтому стартеры с механическим зацеплением весьма распространены и являются наиболее перспективными однако они также имеют недостаток — забивают торцы зубьев маховика, и поэтому наряду со стартерами этого типа продолжают применяться стартеры с приводом Бендикса. [c.324]

Основой конструкции решётки с вращающимся брусом газогенератора водяного газа (фиг. 26, 27), является изогнутый в форме буквы S полый стальной литой брус трёхгранного сечения, внутренняя полость которого охлаждается водой. Брус вращается над неподвижной плоской решёткой. При вращении он дробит шлак, проталкивает мелкий шлак сквозь прозоры решётки в конический зольник, а более крупный отводит к стенкам шахты и дробит торцами о дробильные плиты шахты. Брус делает до 4 об/час. Требуемая мощность для бруса, обслуживающего газогенератор диаметром 3,2 м, до 14 кет. Иногда применяется также гидравлический привод. [c.414]

Представителем первой группы ОКГ может являться лазер на атомарном йоде, образованном при фотодиссоциации. Диссоциации подвергаются молекулы FgJ. В качестве источника света используются ксеноновые лампы. В одном из вариантов такого лазера ксеноновая лампа диаметром 1,6 см располагается на оси кварцевой трубки диаметром около 20 см последняя, в свою очередь, помещается в охлаждаемую алюминиевую трубку, торцы которой вакуумно изолируются при помощи оптически прозрачных плоскостей с соответствующими прокладками. Резонатор состоит из наружного алюминиевого зеркала и стеклянной пластины, имеющих необходимый коэффициент отражения. Излучение собирается и фокусируется параболическим зеркалом диаметром 30 см. Давление рабочего газа в трубке 15—30 мм рт. ст. При длине лазера 137 см энергия излучения в импульсном режиме равна 65 Дж, мощность излучения при длительности импульса 1,5 мкс оказывается 10 Вт, к. п. д. составляет 0,145% [128]. [c.66]

Достаточно сказать, что при изготовлении корпуса колонны синтеза агрегата по производству аммиака мощностью 450 тыс. т/год используется около 15 т сварочной проволоки. Мы продолжаем заниматься совершенствованием применяемых при изготовлении РСВД видов и способов сварки, направленных на повышение качества и производительности выполнения сварочных работ, улучшения условий труда, сокращения расхода сварочных материалов, энергозатрат. В частности, внедрен способ наплавки торцов рулонированных блоков и поковок электродом с поперечными колебаниями по слою крошки. Это повысило производительность труда в 4 раза. Одновременно улучшились прочностные показатели кольцевых швов сосудов. [c.18]

При этом макрогеометрия поверхности контактирования одной пары трения была выполнена в виде (кольцевых цилиндров одинаковых диаметров, трущихся своими торцами, а другой — в виде круглой пластмассовой щайбы, трущейся по кольцевому чугунному диску. Ширина кольцевой поверхности трения на диске была равной диаметру пластмассовой шайбы. Таким образом, поверхности одновременно находившихся в контакте чугунных образцов были одинаковы, а площади трения их отличались приблизительно в 72 раза. Испытания этих пар при одинаковом Pv K и одинаковом пути трения ( тр) показали значительную разницу в износах пластмассы весовая интенсивность износа /в1 мг1мсмР) отличалась в 30 раз, а отнесенная к работе трения /в , (мг кгм) в 50 раз. При этом поверхность трения шайбы была гладкая, полированная, коричневого цвета, а кольца — черного цвета, со следами интенсивного разрушения. Для характеристики макрогеометрии контактирования используется коэффициент взаимного перекрытия /Свз, равный отношению номинальных поверхностей трения элементов пары (берется отношение меньшей поверхности к большей) [2, 6, 7]. Разница в макрогеометрии контактирования оказала решающее значение на процесс трения, вследствие различия в температуре на поверхности трения. При малом коэффициенте взаимного перекрытия /Свз= 0,014 температура поверхности трения (измерение в чугунном образце) была 100°С, а при Къз= 1,0, эта температура была 400°С. Связующее пластмассы Ц4-52 подвергается деструк ции при температурах порядка ЗОО С. Поэтому этапы взаимодействия, изменения и разрушения при трении этих пар с температурой 100°С и 400° С должны заметно отличаться. Следствием этого явились разные коэффициенты трения и разные интенсивности износа. При этом большей мощности трения и большей работе трения соответствует меньшая интенсивность износа пластмассы Ц4-52. [c.141]

Осевое смещение, измеренное при нажиме на торцы вяла поочередно в обе стороны, для машлн с подшипниками скользящего трения должно колебаться в пределах от 1 до 4 мм в зависимости от мощности машины (до 0 кет 0,5—1,0 мм 20/сет 0,75—, Ъмм, 30—70 кет 1,0—2 мм , 70—125 кет 1,5—3 мм и свыше 125 кет [c.991]

Установленные в котельной трехбарабанные котлы НЗЛ поверхностью нагрева 600 м . давлением 17 ат и температурой перегретого пара 375° С работали на пыли тошего угля с производительностью 30 т/ч. Топки имели боковые экраны, а также задний и нижний грануляторы. Из-за плохого качества питательной воды котлы оборудовались двухступенчатым испарением с размещением соленых отсеков по торцам барабана и включением в этот контур боковых экранов. Вследствие малой мощности соленого контура боковых экранов ступенчатое испарение работало неэффективно непрерывная продувка доходила до 13% при солесодержании продувочной воды в соленых отсеках 8 500—9 000 мг1кг. Солесодержание котловой воды в чистом отсеке составляло 3 500—4 000 мг кг, что приводило к ухудшенному качеству пара и к пережогу труб пароперегревателя из-за заноса их солями. В связи с переводом на сжигание попутного нефтяного газа котлы были реконструированы. Пыль тощего угля была оставлена в качестве [c.210]

Сооружение отдельной деаэраторной этажерки между котельной и машинным залом при НИ1ЭКОМ расположении дымососов не оправдывается. Поэтому для станций небольшой мощности часто отказываются от удобств параллельного размещения основного и вспомогательного оОорудования и прибегают к расположению всей деаэраторной и питательной установми в торце котельной или в торце машинного зала. При этом, правда, усложняются питательные трубопроводы, которые приходится заводить из машинного зала в торцевую этажерку, а затем в котельную, но при небольших в целом размерах станции по длине и отсутствии перспектив значительного расширения ее это неудобство перекрывается упрощением здания и укорочением связей между котлами и турбинами. [c.154]

Диаметр топливного сердечника реактора на быстрых нейтронах (из-за высокой удельной мощности) обычно не превышает 5 мм. Наряду с топливным сердечником в тепловыделяющем элементе создают дополнительный объем для газообразных продуктов деления. В соответствии с этим длина тепловыделяющего элемента будет 1 м. Такие тепловыделяющие элементы будут очень гибкими и должны крепиться, что достигается группиров- кой их в сборки. Отдельные элементы крепят в ячеистой решетке с каждого конца. Дистанционирование их по длине активной зоны осуществляется с помощью либо таких же решеток, либо навитых на элементы проволочных спиралей. Элементы зоны воспроизводства, которые имеют больший диаметр, устанавливают з торцах активной зоны. На рис. 10.10 показана типичная топливная, субсборка реактора PFR [27]. Топливные элементы для проектируемых реакторов FR и Феникс сконструированы аналогичным образом. Необходимые кинетические характеристики активной зоны получаются при жестком креплении тепловыделяющих элементов на шаровые опоры основания, а обеспечение устойчивого положения тепловыделяющего элемента и предотвращение изгибов субсборки достигается за счет установочного стержня. Тепловыделяющие элементы работают в натриевом теплоносителе, температура которого достигает 400° С на входе и 600° С на выходе при максимальной скорости до 7,5 м/с и содержании кислорода <10 %. Максимальная удельная мощность составляет 450 Вт/см, температура горячего пятна 700°С. Топливо должно выдерживать выгорание до 10% тяжелых атомов и задерживать в себе продукты деления при использовании топлива с плотностью 80% теоретического значения и компенсационного объема в элементе, который должен собрать все газообразные продукты деления. Низкое давление натриевого теплоносителя в реакторах на быстрых нейтронах гарантирует отсутствие проблем трещино-образования в окисном топливе, вспучивания и разрушения оболочки. Поэтому проблема материалов ограничивается коррозионной стойкостью и стабильностью размеров оболочки шестигранного чехла. [c.120]

Штихмас с микрометрической головкой применяется для замера расцентрованности валов по торцу (например, в кулачковых муфтах), по расточкам цилиндра турбин средней и большой мощности при центровке по струне и фальшвалу стульев, цилиндров, обойм, диафрагм и др. При отсутствии его, а также в случае, когда измеряемые расстояния меньше размера микрометрической головки штихмаса (75 мм), штихмас изготовляют по месту. На рис. 2,а показан штихмас постоянной длины. Его подгоняют при каждом новом замере по замеряемому расстоянию. На рис. 2,6 показан штихмас с муфточкой, имеющей резьбу, которой меняют длину штихмаса. После подгонки и установления искомого размера длину штихмаса замеряют микрометром. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...