Котлы трехбарабанные

Объем цилиндрических частей котла трехбарабанной клепаной цистерны, изображенной на рис. 10, определяется по формуле [c.178]

В практике эксплуатации известны случаи, когда у трехбарабанных котлов пострадали также передние верхние барабаны, что вообще наблюдается крайне редко, так как эти барабаны находятся в лучших условиях в отношении дополнительных термических напряжений, чем другие барабаны многобарабанных котлов. [c.148]

Рис. 10-4. Местоположение трещин на трехбарабанном котле.

Трехбарабанные котлы очень часто при нормальном уровне воды в заднем барабане (рис. 5-6,а, б) имеют повышенный уровень воды в переднем барабане, что приводит к очень высокой влажности пара в переднем барабане, в результате чего ухудшается общая чистота выдаваемого котлом пара. [c.129]

Обычно в заводском изготовлении передний барабан бывает поднят на 100 мм выше заднего барабана, что позволяет при нормальной нагрузке и разнице уровней в 100 мм иметь рабочие уровни в обоих барабанах на оси. При реконструкции трехбарабанных котлов часто осуществляют параллельную работу барабанов (рис. 5-6,6), которую, в частности, можно осуществить путем установки глухого перепускного короба в заднем барабане на входе пароперепускных труб. При работе котла по такой схеме уровень воды в переднем барабане может быть больше, чем в заднем, на величину [c.130]

А. Пример установки обычных выносных циклонов при модернизации трехбарабанного котла НЗЛ-600 [c.135]

МОДЕРНИЗАЦИЯ ИСПАРИТЕЛЬНЫХ КОНТУРОВ ТРЕХБАРАБАННЫХ КОТЛОВ, РАБОТАЮЩИХ НА ПИТАТЕЛЬНОЙ ВОДЕ ПЛОХОГО КАЧЕСТВА [c.210]

Изнашиваются также трубы, расположенные вблизи неплотностей в газовых перегородках. У трехбарабанного котла, например, был обнаружен износ всех труб пучка под барабаном вследствие неплотного прилегания к барабану газовой перегородки. [c.117]

Рис. 3-6. Циркуляционные контуры трехбарабанного котла и заднего и переднего экрана его топки (номера позиций в тексте).

Скорость циркуляции, например, у трехбарабанного котла небольшой паропроизводительности составляет в 1 и 2 рядах первого пучка 0,6— 1,7 м/сек, а в трубах второго и третьего пучка—0,1—0,5 м/сек. В дальнейшем вследствие испарения части воды объем смеси воды и пара и скорость их возрастают. Например, при рабочем давлении в котле 39 кГ/см и паросодержании на выходе из подъемных труб 3% объем 1 кг смеси составляет около 0,0027 м на входе же воды в трубы ее объем составляет 0,00125 м /кг, т. е. в 2 раза меньше. Соответственно возрастающему объему увеличивается и скорость пароводяной смеси в парообразующих трубах котла. [c.123]

В котельной с 1931 —1934 гг. работали шесть двух- и трехбарабанных паровых котлов поверхностью нагрева по 300—400 с давлением пара 17 кГ/см , имевших клепаные барабаны. Котлы питали конденсатом с добавкой сырой речной воды, из-за чего внутренние поверхности нагрева были покрыты накипью. В конце 1941 г. в котельной был установлен седьмой двухбарабанный котел типа НЗЛ поверхностью нагрева 450 м с рабочим давлением 22 кГ/см . [c.244]

На фиг. 114 представлены, на схеме кот-лоагрегата с трехбарабанным котлом и системой пылеприготовления с шаровыми барабанными мельницами, воздушный баланс всей системы и коэффициенты избытка воздуха в различных ее участках. Из этой схемы видно, что количество воздуха, поступающего в топку на 1 кг топлива, а значит, и коэффициент избытка воздуха в топке складываются из трех элементов избытка по первичному воздуху (поступающему из системы пылеприготовления), избытка по вторичному воздуху [c.132]

Ряс. 3—1. Схема циркуляции воды в трехбарабанном водотрубном котле [c.16]

В котельной электростанции были установлены трехбарабанные котлы поверхностью нагрева по 1300 лг2. При форсированной работе котлов происходили разрывы труб в третьем и четвертом рядах первого пучка на расстоянии 1,5—1,7 м от верхнего барабана (рис. 21,а). Участки труб вблизи мест разрыва имели значительные раздутия на длине около метра. [c.70]

Рис. 20. Л еста раздутия и разрыва труб вследствие нарушения циркуляции в трехбарабанном котле

В трехбарабанных котлах, работавших на пыли подмосковного угля, имели место аварии из-за эолового износа кипятильных труб. Повреждения концентрировались во втором кипятильном пучке (рис. 26) около нижнего барабана в районе щели А, высотой около 300 мм, оставленной в газовой пере- [c.76]

Рис. 26. Места износа кипятильных труб трехбарабанного котла

В котельной в 1931 —1934 гг. были установлены шесть двух- и трехбарабанных паровых котлов поверхностью нагрева по 300—400 с рабочим давлением пара 17 кГ см . У пяти [c.89]

В котельной в 1934 г. работали три трехбарабанных котла Невского завода поверхностью нагрева по 300 м- с рабочим давлением 17 кГ см . Добавочная вода умягчалась содо-известковым способом. В 1950 г. была введена в эксплуатацию нат-рий-катионитовая водоподготовительная установка. В 1951 г. после 17 лет эксплуатации произошла тяжелая авария одного из котлов разорвался нижний барабан по основному листу (обечайке) барабана, по первому ряду отверстий заднего продольного заклепочного шва. Толщина обечайки в месте разрыва 20 мм, толщина накладок 17 мм. [c.92]

При капитальном ремонте трехбарабанного котла ЛМЗ была обнаружена значительная деформация опорных балок, для подвески заднего барабана (рис. 70). Причина — недостаточная прочность и жесткость установленных балок. [c.176]

Фиг. 6-6. Схема правильной а и неправильной 6 циркуляции воды в трехбарабанном котле.

Ф г. G-22. Паровой прогрев нижнего барабана трехбарабанного котла. [c.145]

Котлы-утилизаторы типа Стерлинг и ЛМЗ представляют собой многобарабанные водотрубные котлы с естественной циркуляцией. Наибольшее распространение в этой группе получили четырехбарабанные вертикально-водотрубные котлы, рассчитанные на выработку пара давлением 2,0 МПа. Такие котлы устанавливаются за отражательными печами, температура уходящих газов в которых достигает 1200—1250°С. В медеплавильной промышленности за анодными и вайербарсовыми печами применяют также трехбарабанный котел-утилизатор ЛМЗ производительностью 8 т/ч пара, давлением [c.124]

Систему двустороннего щелевого отсоса целесообразно использовать для барабанов малого диаметра при отводе пара из барабана одним паропроводом, например, для котлов типа Шухова—Берлина. Вариант в — комбинация вертикальной дроссельной стенки ОРГРЭС с однощелевым отсосом 4 и укороченным водопогруженным щитом / — зарекомендовал себя положительно для задних барабанов трехбарабанных котлов, позволяя работать при 5 .в до 1 500 жг/кг. В варианте г грязный пар проходит горизонтальный батарейный щит из швел-лерков 6, по стенкам которых движется поток питательной воды, подаваемый через распределительное устройство 3. Шевронный каплеуловитель 7 и дроссельный щит 2 завершают процесс очистки пара. [c.165]

Случай 1. Трехбарабанный вертикально-водотруб-ный котел типа Стерлинг с поверхностью нагрева 160 и рабочим давлением 0,6 Мн1м был аварийно остановлен из-за появления утечки пара через образовавшуюся трещину в теле верхнего заднего барабана. После остановки котла при осмотре был установлен очаг интенсивного трещинообразо-вания, характеризуемый [c.241]

Кроме котла № 3, в котельной ЦЭС примерно с одного и того же времени эксплуатируются еще два вертикально-водотрубных трехбарабанных экранированных котла НЗЛ, также с клепаными барабанами (№ 1 и 2). Однако в котле № 2 оказалось значительно меньшее число повреждений, а в котле № 1 обнаружены были только четыре зачаточные трещины. Все три котла работали весь период своей эксплуатации при абсолютно идентич но м гаодно-химическом режиме (удельный вес щелочных соединений в котловой воде около 40%), имели практически одинаковую длительность эксплуатации и получали воду от общего питательного насоса [c.248]

Случай 6. В продольном заклепочном шве нижнего барабана трехбарабанного котла типа Стерлинг после его перевода на сжигание мазута обнаружено было большое количество трещин. Котел работал до этого длительное время на безнакипном режиме при высокой щелочности котловой воды. Первоначально предположили, что решающей причиной трещинообразования в данном случае является межкристаллитная коррозия. Более глубокое изучение заставило, однако, отказаться от этого предположения ввиду отсутствия таких необходимых условий для протекания процесса межкристаллитной коррозии, как возможность глубокого упаривания котловой воды заклепочный шов оказался весьма плотным, большое число трещин возникало с внешней стороны некоторые из них начинались в целом металле и были не связаны с заклепочными отверстиями. [c.249]

При реконструкции и повышении мощности трехбарабанных котлов резко изменяются величины сопротивлений водо- и пароперепускных труб, в связи с чем может значительно изменяться положение уровня в переднем барабане после реконструкции. [c.129]

В связи с этим всякая реконструкция испарительных контуров трехбарабанного котла, вызывающая перераспределение пара по верхним барабанам, требует проверки сопротивлений паро- и водоперепускных труб и в случае необходимости изменения их сечений. [c.129]

В этом случае шайбование пароперепускных труб позволяет опустить уровень воды в переднем барабане и улучшить чистоту пара. При реконструк--ции трехбарабанных котлов, связанной со значительным по- выйцением паропроизводитель-ности, возникает необходимость увеличения сечения пароперепускных труб для предотвращения недопустимой посадки уровня воды в переднем барабане. Ниже приводится формула для определения расхождения уровня воды в переднем и заднем барабанах при [c.129]

Так как обычно стремятся выравнять паровые нагрузки заднего и переднего барабанов, то Ар" —Ар пп-При подсчете сопротивления водопереиускного пучка необходимо определение скорости воды по этим трубам, для чего должна быть известна кратность циркуляции. Если отсутствуют расчеты циркуляции или соответствующие данные испытаний, то для трехбарабанной схемы котла среднего давления кратность циркуляции в первом котельном пучке и экранах, присоединенных к переднему барабану, может быть принята в пределах 30—50. Следует отметить, что е ростом нагрузки кратность циркуляции уменьшается, и, следовательно, расход по водоперепускным трубам мало меняется при [c.130]

Установленные в котельной трехбарабанные котлы НЗЛ поверхностью нагрева 600 м . давлением 17 ат и температурой перегретого пара 375° С работали на пыли тошего угля с производительностью 30 т/ч. Топки имели боковые экраны, а также задний и нижний грануляторы. Из-за плохого качества питательной воды котлы оборудовались двухступенчатым испарением с размещением соленых отсеков по торцам барабана и включением в этот контур боковых экранов. Вследствие малой мощности соленого контура боковых экранов ступенчатое испарение работало неэффективно непрерывная продувка доходила до 13% при солесодержании продувочной воды в соленых отсеках 8 500—9 000 мг1кг. Солесодержание котловой воды в чистом отсеке составляло 3 500—4 000 мг кг, что приводило к ухудшенному качеству пара и к пережогу труб пароперегревателя из-за заноса их солями. В связи с переводом на сжигание попутного нефтяного газа котлы были реконструированы. Пыль тощего угля была оставлена в качестве [c.210]

При монтаже двух- я трехбарабанных котлов в качестве ко нтроль1Ных труб устанавливают на концах барабана веер из труб, взятых по одной из каждого ряда. Веер надежно скрепляют сжимами из досок (фиг. 8-3 и 8-4). Количество рядов контрольных наборов труб берется два. При барабанах длиной более 8 м, кроме двух крайних рядов, следует установить еще один веер труб посредине барабана. [c.140]

Для трехбарабанного котла 40/50 т1час. .. 1,90 т Для двухбарабанного котла 40/50. . .. 1,49. Для однобарабанного котла 60/65, . . 0,735, [c.125]

В котельной были установлены три трехбарабанных паровых котла ТКЗ поверхностью нагрева по 400 и двухбарабанный котел НЗЛ-2 поверхностью нагрева 450 м рабочее давление 21 кГ1см . Котлы питались конденсатом с добавкой воды из содо-пзвестковой подготовительной установки. [c.246]

Пятибарабанные котлы были заменены сначала четырехбарабанными, а затем трехбарабанными. С 1931 г. заводы Ленинградский металлический имени Сталина (ЛМЗ) и Таганрогский котельный завод (ТКЗ) стали выпускать серийные трехбарабанные котлы с большой паропроиз-водительностью (от 90 до 200 т1час) для давления пара 32 ати и температуры 425 С. [c.81]

На рис. 39—I показан типовой трехбарабанный котел ЛМЗ выпуска 1934 г. (Д —90—100 т1час). Поверхность нагрева котла состоит из трех пучков изогнутых труб диаметром 83/76 мм. Питательная вода нодается в верхний задний барабан, из которого по заднему пучку ки-лятильных труб, являющемуся опускным, попадает в нижний барабан. Из последнего вода поступает в средний и передний пучки труб, являющиеся подт>емными. [c.81]

В трехбарабанных котлах рассматриваемого типа за пароперегре -вателем размещалось обычно около 60—65% поверхности нагрева труб, работающих с малым тепловым напряжением вследствие сравнительно незначительного температурного перепада между дымовыми газами и кипящей водой. Наличие трех барабанов и малое тепловое напряжение [c.81]

Величина разницы уровней в барабанах зависит от гидравлического сопротивления паро- и водоперепускных труб и от паропроизводительности котла. Например, в трехбарабанном котле с выдачей пара из заднего барабана, соединенного с передним барабаном пароперепускными и водоперепускными трубами, уровень воды в переднем барабане при данной нагрузке будет выше, чем в заднем, если сопротивление водоперепускных труб больше, чем пароперепускных. Однако с увеличением нагрузки котла сопротивление пароперепускных труб увеличивается значительно быстрее, чем водоперепускных, вследствие чего уровень воды в переднем барабане понижается и может даже оказаться ниже, чем в заднем барабане. [c.65]

Повреждения, вызванные ухудшением циркуляции. 1. В котельной ГРЭС были установлены трехбарабанные котлы поверхностью нагрева по 1000 с давлением пара 31 кГ1см , оборудованные топками для сжигания пыли угля марки АШ. Регулирование питания котлов велось вручную. Через несколько лет после пуска на одном из котлов произошел разрыв трубы в седьмом ряду первого пучка, а через некоторое время еще два случая разрыва т,- уб в том же ряду первого пучка другого [c.69]

После ре.монта трехбарабанного котла типа Стерлинг поверхностью нагрева 600 с рабочим давлением пара 22 кГ/ см при заполнении его водой для опрессовки была замечена течь в переднем продольном заклепочном шве нижнего барабана. При его осмотре было обнаружено отсутствие головок у трех заклепок и значительные солевые отложения по всей длине шва. При ги.дравлическом испытании котла на рабочее давление течь в дефектном шве усилилась. Несмотря на явно аварийное состояние котла администрация котельной дала разрешение на растопку и пуск котла с пониженным на 3 ат давлением. В результате через 25 мин, после включения котла в магистраль произошел его взрыв. Котел со всеми тремя барабанами был сорван с каркаса и отброшен от места установки на 35 м. Нижний барабан был разорван по переднему продольному шву по всей его длине и оказался развернутым. Оба днища его на длине /з окружности были оторваны и развернуты. Наружная накладка четырехрядного шва была сорвана с места со срезом головок всех заклепок. Верхние барабаны не получили существенных повреждений. При исследовании трещин на внутренней [c.95]

На рис. 47 показан нижний барабан трехбарабанного котла с расположенными в нем 12 мелкими эжекторами. Для направления циркуляционных потоков, в нижнем барабане, между опускным и подъемными пучками труб устанавливаются вертикальные щитки 5. Для парововго разогрева необходимо обеспечить достаточное количество пара (обычно 1,5—4 т/ч в зависимости от мощности и водяного объема котла). Подводящий паропровод должен быть заизолирован. Перед барабаном должен иметься запорный вентиль и обратный клапан. Штуцер для ввода пара в барабан должен быть выполнен с защитной рубашкой во избежание образований межкристаллитных трещин. [c.107]

На трехбарабанном котле пр1оизводительностью 52/60 т,1ч с давлением пара 32 ат и температурой перегрева 400°С происходили частые перегорания змеевиков, а также вырывание их из мест вальцовки в коллекторах. Повреждались только крайние змеевики со стороны газового коридора (рис. 52). Основной причиной аварий являлась дефектная схема по пару и установка газовой перегородки у широкого газового коридора только на входе газов, которые, обходя ее, устремлялись в свободный газовый коридор ближние к нему змеевики лучше омывались газами и получали значительное количество таила благодаря излучению на них со стороны толстого газового слоя в коридоре в то же время в них вследствие неудачной схемы включения поступало меньшее количество пара, чем в другие змеев(ики. Вырыванию концов труб из мест вальцовки способствовали также весьма неравномерная работа топки и значительные колебания тем1ператур в пароперегревателе вследствие частых остановок мельниц Резолютор и других неполадок. [c.134]

Методика расчета полезных напоров в контурах многобараоанных котлов не отличается от изложенной в предыдущих примерах. Поэтому расчет циркуляции в трехбарабанном котельном агрегате ограничен разбором графического сведения балансов расходов воды в нем, отличающегося значительной сложностью. [c.115]

Обычно В трехбарабанных котлах циркуляция воды происходит так, как показано стрелками на фиг. 6-6,а. Трехбарабанные котлы либо имеют малый, экономайзер, либо совсем его не имеют. Подаваемая в котел вода всегда входит iB задний верхний барабан с большим недогревом до кипения. Дальнейший подогрев воды производится при ее движении к нижпгему барабану. Поэтому в последнем (считая от топки) пучке кипятильных труб парообразование обычно отсутствует или почти отсутствует. Испарение воды осуществляется в основном в обращенном к топке пучке труб. Циркуляция в котле вызывается тем, что в последнем от топки пучке находится вода, а в первом пучке — пароводяная смесь. В переднем верхнем барабане вода и пар разделяются и по верхним и иижним перепускным трубам [c.126]

Прогрев барабана при растопке. При -растопке некоторых трехбарабанных котлов циркуЛ Нрующая вода омывает только верхнюю часть нижнего барабана, в нижней же части сохраняется неподвижный слой значительно более холодной воды. Измерения показали, что при подъеме давления разность температуры стенок вверху и внизу барабана доходит до 150—160° С. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...