Излом Образование

Механизм разрушения определяют по виду излома, поскольку поверхность трещины однозначно отражает процессы, происходящие при ее образовании. Скол соответствует разрыву атомных связей под действием нормальных напряжений. Ямочный излом, образованный путем слияния пор, свидетельствует о разрыве связей под действием касательных напряжений. [c.187]

При испытании на удар с определением Др необходимо проанализировать вид излома. Излом должен быть полностью вязким (волокнистым, чашечным), т. е. испытание должно быть выше порога хладноломкости (выше Тв). Если испытание проводили при температурах, лежащих внутри порога хладноломкости (Гв — Гв)—см. рис. 53, то работа распространения не имеет полного значения, так как она была затрачена только на образование участков с вязким изломом. [c.81]

При растягивающих нагрузках облегчается образование очагов разрушения по концам графитных включений. По механическим свойствам чугун характеризуется низким сопротивлением развитию трещины (тем не менее разрушается чугун вязко, излом чашечный, но йр очень мала), и, следовательно, обнаруживает низкие механические свойства при испытании, где превалируют нормальные растягивающие напряжения (например, при испытании на растяжение). [c.213]

Излом детали от усталости имеет характерный вид (рис. 553). На нем почти всегда можно наблюдать две зоны. Одна из них А) — гладкая, притертая, образованная вследствие постепенного развития трещины другая (В) — крупнозернистая, образовавшаяся при окончательном изломе ослабленного развившейся трещиной сечения детали. Зона В у хрупких деталей имеет крупнокристаллическое, а у вязких — волокнистое строение. [c.589]

В обоих рассмотренных примерах ядро, испускающее у-лучи, имеет сравнительно небольшую энергию возбуждения, недостаточную для испускания нуклона. Этот результат может быть распространен и на многие другие процессы, приводящие к образованию ядер с энергией возбуждения, меньшей энергии отделения нуклона. К числу таких процессов относятся многочисленные ядерные реакции, одним из продуктов которых является ядро в возбужденном состоянии. При этом обычно энергия возбуждения ядра-продукта бывает меньше энергии отделения нуклона (или какой-либо другой частицы), и испускание -у-излу-чения является единственно возможным способом снятия возбуждения (если не считать рассматриваемого ниже явления внутренней конверсии). [c.165]

Физическая природа пульсаций объясняется неустойчивостью обтекания затупленного тела с достаточно короткой иглой. Спектр обтекания при этом периодически изменяется. В одном предельном положении, когда криволинейный скачок уплотнения перед телом максимально приближен к его поверхности, неустойчивость связана с образованием отрыва на поверхности иглы перед скачком. Зона отрыва перемещается вверх по потоку, и, когда она достигает острия иглы, оторвавшийся поток присоединяется к поверхности тела под большим углом. Это сопровождается возникновением криволинейного скачка уплотнения в области присоединения, угол которого у поверхности тела близок к я/2. Из-за неблагоприятных условий присоединения, связанных с большим давлением за скачком, большая часть газа, попадающая в застойную зону из области смешения, остается в ней. В связи с этим поперечные размеры застойной зоны увеличиваются, что продолжается до тех пор, пока разделяющая линия тока не попадет на излом образующей. В результате газ истекает из застойной зоны и спектр потока возвращается к первоначальному состоянию. [c.385]

Излом детали от усталости имеет характерный вид (рис. 575). На нем почти всегда можно наблюдать две зоны. Одна из них (Л) — гладкая, притертая, образованная вследствие постепенного развития трещины другая В) — крупнозернистая, образовавшаяся при окончательном изломе ослабленного развившейся трещиной сечения [c.653]

Под разрушением конструкции в широком смысле слова следует понимать потерю функциональных свойств, т.е. переход в такое состояние, когда конструкция по тем или иным причинам перестает удовлетворять своему назначению. Это может быть возникновение больших перемещений и необратимое изменение формы, износ или выработка посадочных поверхностей и, наконец, излом или разрыв ответственного узла. Однако образование видимой невооруженным глазом трещины, даже сравнительно большой, не всегда следует рассматривать как разрушение. Словом, понятие разрушения конструкции тесно смыкается с понятием ее надежности. Естественно, что со столь широких позиций обсуждать вопросы разрушения в курсе сопротивления материалов было бы неуместно. [c.366]

Рис. 11.2. Общий вид (а) фрагмента разрушенной лопасти воздушного винта АВ-50, (б) ее излом с очагом на спинке сечения (указан стрелкой) и (в), (г) особенности рельефа очага разрушения, образованного в результате статического надрыва материала

На следующем участке (условно участок № 2) излом имеет форму изогнутой линии протяженностью примерно 18 мм. На этом участке также часть поверхности излома пластически деформирована, однако непосредственно вблизи спинки сохранилась узкая полоса исходной поверхности излома. Сохранившаяся часть излома представляла собой зону долома, образованную в результате практически сквозного прорастания усталостной трещины, зародившейся на предыдущем участке (№ 1) излома пера лопатки. [c.575]

Обратимся теперь к излому по вскрытой тре-шине, которая явилась продолжением развившейся трещины от указанного выше очага, расположенного вблизи кромки лопатки (см. рис. 11.6). Ее продолжение под основным изломом связано с формированием излома с теми же особенностями рельефа, что были указаны выше. Вместе с тем она имеет сильное загрязнение продуктами фреттинга от контактного взаимодействия берегов трещины. Это связано с ее остановкой на том этапе развития разрушения, когда произошло слияние двух исследуемых трещин. Слияние второй трещины с магистральной происходило в результате образования ее поверхности не от одного, а от нескольких очагов (см. рис. 11.7). Каждый очаг имел самостоятельное распространение, и их слияние обусловило появление второй макротрещины. Каскад растрескиваний, которые были выявлены по границе излома, соответствует каскаду очагов зарождения усталостных трещин вдоль впадины зуба крепления лопатки к диску. Они указывают на такой же характер зарождения полуэллиптических поверхностных трещин, как и в слз ае образования очага у кромки лопатки. Сформированный рельеф излома в указанных очагах свидетельствует о низкой скорости роста трещины в припороговой области усталостного разрушения данного материала. [c.585]

На рис. 26 показан излом вала от внутреннего расслоения, на рис. 27 — от напрессовки. Строение излома отражает локальные условия разрушения в узкой области, прилегающей к поверхности. Условия образования трещины зависят от абсолютных размеров и распределения напряжений по сечению они определяются напряженным состоянием и степенью неравномерности нагружения (рис. 28). У больших образцов наблюдается малая зона усталости с блестящей поверхностью. В остальной части больших образцов поверхность более шероховатая, чем у. малых. Минимальная скорость распространения трещин наблюдается в фокусе усталостного излома. На конечном этапе она соизмерима со скоростью звуковых колебаний. [c.46]

Известно, что излом в основном отражает ту часть жизни нагружаемых образца или детали, которая протекает с момента образования макроскопической трещины, и те свойства материала, которые проявляются при развитии разрушения, т. е. большее или меньшее сопротивление распространению трещины. Поэтому в общем случае излом характеризует лишь небольшую долю жизни образца или детали. Однако в зависимости от условий нагружения (вида нагрузки, формы и размеров образца, наличия концентраторов напряжений, характера среды, свойств материала и т. д.) относительная доля жизни образца (детали) с развивающейся трещиной резко меняется. [c.7]

Сопротивление возникновению разрушения и предшествующие ему процессы излом отражает далеко не в полной степени. Во всяком случае, фрактографические признаки поведения материала до возникновения разрушения расшифровываются с большим трудом. Тем не менее некоторые особенности поведения материала на этой стадии нагружения находят свое проявление в изломах, например, общая трещиноватость, являющаяся во многих случаях следствием низкого сопротивления возникновению разрушений (или понизившегося в процессе нагружения), выражается в образовании, в частности, слоистого излома, в наличии трещин в изломе или отходящих от него и т. д. [c.8]

Нераспространяющиеся трещины были обнаружены при ао= =4 и нормальной температуре только в стали Д. Увеличение концентрации напряжений (аа =5,6) привело к образованию в сталях В, Г и Д нераспространяющихся усталостных трещин как при нормальной, так и при пониженной (—55 °С) температуре. При температуре —195 °С, как и в предыдущих опытах со сталями Л и 5, нераспространяющихся трещин обнаружено не было, хотя на усталостном изломе стали Д были обнаружены бороздки, анализ которых показал, что имело место некоторое торможение развития трещины, а сам излом носил характер усталостного разрущения. Таким образом, можно заключить, что в случае возникновения нераспространяющейся усталостной трещины при пониженных температурах в высокопрочных сталях (Г и Д) наименее опасно их существование в термообработанной (закалка с отпуском) стали Д. [c.106]

С целью интенсификации пропитки композиции алюминий— углерод получают методом литья под давлением. Результаты испытаний образцов, полученных по такой технологии, выявили существенную нестабильность механических свойств реализованная прочность волокон в таких композициях составляла 30— 70% от рассчитанной по правилу смеси [172, 181]. Объяснения этого явления весьма противоречивы. Некоторые исследователи считают, что низкая реализованная прочность связана с ориентировкой волокон относительно оси и с неравномерностью их укладки [158], другие предполагают существенное разупрочнение волокон в связи с образованием карбида алюминия. Было показано, что в зависимости от температуры и давления формования композиций могут быть получены образцы с различными типами излома (рис. 37). Излом первого типа характеризуется выдергиванием волокон из матрицы, что свидетельствует о недостаточной связи между ними прочность такой композиции составляет 25— 30 кгс/мм . Для изломов второго типа характерна развитая, ще- [c.85]

Строение изломов. Образцы всех сплавов и состояний имели шероховатый излом со смешанным характером разрушения (внутризеренное и межзеренное). Почти у всех сплавов наблюдалось расслаивание (см. рис. 4), являющееся следствием сильной склонности материала к образованию шейки и разрушению по типу сдвига. Препятствием для образования шейки является надрез, что приводит к разрушению сдвигом по отдельным плоскостям и расслаиванию. [c.171]

Методом фрактографического анализа исследовали поверхности разрушения образцов, испытанных при различных температурах как при растяжении, так и при усталостных испытаниях. Обсуждение полученных результатов и большое количество фрактограмм, снятых с образцов основного и сварного металла, опубликованы в работах [2—7]. В общем, преобладающим типом разрушения образцов из указанных нержавеющих сталей при перегрузках был вязкий ямочный излом, начинавшийся от небольших включений карбидов или мелкой пористости. На поверхностях разрушения усталостных образцов, испытанных для определения скорости роста трещины усталости, наблюдались зоны смешанного строения, включая мелкие и крупные усталостные бороздки, вязкий отрыв, скол и образование вторичных интеркристаллитных трещин. [c.246]

При наложении изоляции на провод обязателен подогрев жилы до определенной температуры перед входом в головку. Однако перегрев жилы нежелателен, так как может повлечь бурное разложение низкомолекулярных фракций полимера в прилегающих слоях. Недостаточный прогрев сопровождается излишним отбором тепла у расплава, что приводит впоследствии к образованию внутренних напряжений в изоляции, вызывающих растрескивание и излом последней даже при нормальной температуре. [c.72]

В настоящей статье рассматриваются вопросы, связанные с созданием а-ионизационных приборов, предназначенных для измерения плотности газов. Чувствительным элементом этих приборов является ионизационная камера. Она представляет собой воздушный конденсатор (рис. 1) с двумя электродами, один из которых покрыт тонким слоем радиоактивного препарата, являющегося источником а-излучения. Под действием а-излу-чения газ внутри камеры ионизируется. Если к электродам камеры приложить напряжение, в камере возникнет упорядоченное движение ионов — ионизационный ток. Если пробег каждой а-частицы внутри объема камеры меньше длины свободного пробега, то число образованных ионов будет пропорционально числу молекул газа в единице объема или плотности его. Таким образом, при постоянной интенсивности а-излучателя задача измерения плотности газа сводится к измерению тока насыщения, в режиме которого работает камера и величина которого находится в пределах 10 — 10" а. [c.280]

Испытания на кручение часто дают более наглядную картину изменения состояния металла при деформировании, чем испытания на растяжение. При кручении форма образца почти не изменяется, что позволяет достаточно точно определять деформации и соответствующие им напряжения до момента разрушения образца включительно, тогда как при испытании на растяжение это становится невозможным после образования шейки. Хрупкие при растяжении материалы (закалённая сталь) дают при кручении значительную деформацию. По виду излома скрученных образцов легко установить характер разрушения излом, перпендикулярный оси образца, характеризует разрушение от среза, излом по винтовой линии — разрушение от отрыва. Так как при кручении шейка не образуется, то кривая кручения не имеет нисходящего участка, и крутящий момент М непрерывно возрастает вплоть до разрушения образца (фиг. 102), что упрощает определение напряжений при кручении. Неравномерность распределения напряжений при кручении не препятствует их учёту. [c.45]

Отмечено интенсивное образование SO3 из SO2 под воздействием солнечного света и особенно ультрафиолетовых лучей. Наиболее активно процесс идет при излу- [c.212]

Характер поверхности разрушения при этом также изменяется. На рис. 13.10, в, г показан микрорельеф излома образцов, испытанных на ударный изгиб при -60 °С. В первом случае излом образован фасетками скола, а во втором — фасетками квазискола с более активным выявлением трещины, сопровождаемым дополнительным поглощением энергии. [c.603]

Гриффитс предполагал, что величина бГ есть поверхностная энергия твердого тела, имеющая ту же физическую природу, что и для жидкости. Однако впоследствии выяснилось, что затраты энергии при создании новых поверхностей при развитии трещины связаны главным образом с работой пластической деформации объемов материала, расположенных перед фронтом трещины. Если линейные размеры этих объемов малы сравнительно с длиной трещины, то поток упругой энергии по-прежнему можно вычислить, сообразуясь только с упругим решением, а затрату энергии на разрушение относить теперь к работе пластической деформации. В этом состоит концепция квазихрупкого разрушения, изложенная в [231]. Эта концепция позволила перейти от идеального материала в схеме Гриффитса к реальным материалам. Эффективность этой концепции состоит в том, что разрушение реальных конструкций практически всегда происходит по квазихрупкому механизму — макрохрупкий излом содержит значительные остаточные деформации вблизи поверхности разрушения. Таким образом, оказалось возможным распространить теорию разрушения Гриффитса на решение инженерных проблем. Энергия Г обеспечивает существование твердого тела как единого целого, а при образовании новых поверхностей (из начального разреза) принято считать, что энергия Г имеет поверхностную природу и поэтому может быть выражена соотношением [c.328]

Из результатов исследования влияния структуры на механизмы разрушения молибдена [396] следует, что наблюдаемый излом (рис. 5.3, в) соответствует ситуации, когда каждый элемент структуры ведет себя как микрообразец с образованием до разрыва микрошейки. Схематически процесс формирования ямочного излома при образовании пор-расслоев по границам элементов структуры показан на рис. 5.10. Размер в поперечнике отдельных фрагментов поверхности разрушения соответствует размеру зерен и ячеек, возникаюгцих при деформации как в процессе предшествующей обработки, так и во время испытания образцов. В работе [411 показано, что наиболее крупные поры-трубки образуются по тройным стыкам зерен. [c.198]

Рис. 2.7. Разрушенный шарнир (а) (1) общий вид (2) схема зоны разрушения (3) излом шарнира 4) схема излома шарнира (б) рельеф излома (3) с ориентированными растрескиваниями и вырожденными ямками у поверхности детали на участке циклического скручивания и схемы Ритчи [37] формирования этого рельефа излома в результате (5) первоначального образования и роста вытянутых пор (А, В, С, D) и (6) последующего их соединения в одном из циклов

Излом шлицевого наконечника рессоры был образован с формированием макролиний усталостного разрушения. Зарождение трещины произошло от одного из участков первичного усталостного выкрашивания шлица (см. рис. 13.29). Первоначально эта трещина развивалась от скручивающих рессору нагрузок под углом примерно 45° к оси рессоры. Далее развитие трещины происходило при совместном скручивании и изгибе вала рессоры, и плоскость развития трещины переориентировалась перпендикулярно оси рессоры. На всем протяжении роста поверхность разрушения как бы упиралась в средней части рессоры в уже имеющуюся трещину в материале. Поэтому в центральной части излома образовался уступ от слия- [c.704]

На рис. 1 представлена диаграмма, отражающая зависимость стандартных значений изобарно-изотермических потенциалов (парциальное давление газа в исходном состоянии равно 0,1 МПа (1 атм) образования оксидов металлов. Зависимости ДО от Т имеют линейный характер, что подтверждает уравнение (5). При изменении агрегатного состояния металла или продукта коррозии или изменения кристаллической модификации наблю-даетея излом для указанных зависимостей. Значения ДО даны в килокалориях, чтобы избежать неточностей при переводе вели- [c.15]

Вследствие образования множественных поверхностных очагов макростроение изломов круглых образцов, испытанных на термоусталость, отличается от макростроения усталостных изломов подобных образцов таким образом, как это схематично показано на рис. 136. В пределах усталостной зоны обнаруживается характерный усталостный рисунок в виде складчатости, нерезко очерченных расходящихся от очагов рубчиков и слабо выраженных концентрических колец, представляющих собой узкие полосы с более крупной, чем на соседних участках, шероховатостью. По мере продвижения трещины шероховатость в усталостной зоне постепенно увеличивается, зон с резко очерченными границами, т. е. резкого изменения характера излома не наблюдается. Эта черта отличает рассматриваемые изломы от высокотемпературных чистоусталостных, на которых, как правило, резко выделяется начальная зона в форме глазка. Особым признаком излома при термоциклическом нагружении, отличающим его от излома механической усталости, является также большая сглаженность, нерезкость, некоторая оплавленность рельефа. Для алюминиевых сплавов этот макроскопический признак вида излома может быть основным, так как в остальном излом мало отличается от обычных усталостных (рис. 137). [c.168]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Результаты испытаний приведены в таблице, из которой видно, что сопротивление образованию трещин ыалоцикловой усталости и сопротивление разрушению при температуре 813 К мало изменяются после различных режимов термической обработки. Ограниченный предел выносливости но трещинообразованию исследованной ста.ли при этой температуре колеблется в интервале от 300 до 340 МПа, а ограниченный предел выносливости по излому — в интервале 380—440 МПа. При этом различие между указанными пределами при температуре 813 К гораздо меньше, чем при 623 К. Вместе с тем величины пределов по трещинообразованию при 813 п 623 К различаются незначительно. Следовательно, повышение температуры испытаний гораздо больше влияет на развитие трещины мало-цикловой усталости, чем иа ее образование. [c.294]

Характер разрушения гладких образцов был транскри-сталлитным, и разрушение происходило посредством сдвига. Однако надрезанные образцы в состояниях НХХХ имели слоистый излом с трещинами, начинающимися с поверхности излома. Такое поведение типично для этих сплавов и является, вероятно, результатом склонности к образованию шеек в отдельных слоях материала в условиях, когда сильно затруднено образование общей шейки в образце из-за наличия надреза. [c.159]

Периодическое смачивание водой нагретых до 200°С образцов из стали 13Х12Н2МВФБА более чем на 20 % снижает ее условный предел выносливости. Дополнительное уменьшение предела выносливости при смачивании нагретых образцов объясняется образованием трещин по всей периферийной области. У стали, подверженной отпуску после закалки при 600 и 700°С, при температуре испытания 400°С предел выносливости снижается с 620 МПа соответственно до 500 и 440 МПа. Смачивание образцов, нагретых до 400°С, обусловило дополнительное снижение условного предела выносливости стали, подверженной отпуску при 600°С, на 10 %, а при 700°С — на 15%. При температуре испытания 400°С с периодическим смачиванием водой образцы имеют хрупкий многопластный излом в периферийной части в отличие от изломов образцов, полученных при высокотемпературном (400°С) испытании в воздухе. Зона зарождения трещины в воздухе представляет собой типичную картину усталостного разрушения. На отдельных фасетках просматриваются специфические для усталости металла бороздки, расстояние между которыми составляет до 0,01 мкм. [c.108]

Изучение процесса образования защитной пленки проводилось с не-СК0ЛЫ5ИМИ модификациями алкилфенольных присадок, синтезированных с введением в них радиоактивного изотопа Исследование осуществлялось в аппарате Пинкевича (ГОСТ 5102-42), па свинцовых пластинках при различных температурах масла МТ-16, содержащего меченую присадку. Путем периодической регистрации торцовым счетчиком 3-излу-чения на поверхности вынутых из аппарата, промытых и высушенных пластинок определялась кинетика плепкообразования. Для изучения кинетики коррозии свинца под действием масел и присадок использовались свинцовые пластинки, которые активировались при отливке введением изотопа [c.61]

Излом осей соединяемых элементов — образование ломаной осевой линии соединяемых элементов. Излом или непериендикулярность осей, а также несоблюдение заданного угла между осями соединяемых элементо.з возможны из-за неправильной сборки иод сварку, неправильно выбранной последовательности при заварке шва или вследствие снятия упругих деформаций, созданных в стыкуемых элементах при сборке. [c.464]

Уже в начальной стадии формирования литых деталей и слитков наблюдаются такие дефекты, как засоры, ужимины, спаи, завороты, рубцы, плены, газовые раковины, поры, шероховатость поверхности и пр. При физико-химическом взаимодействии расплава с материалом формы и окружающей средой в контактной зоне отливки образуется поверхностный слой, отличающийся от основного металла по структуре, составу и свойствам, например обезуглероженный слой в стальных отливках, альфированный слой в титановых, окисные плены в магниевых чугунах, тонкая феррито-графитная эвтектика в эвтектических чугунах, черный излом в алюминиевых отливках и др. Этот поверхностный слой, как правило, ухудшает свойства отливок. Изучению механизма образования поверхностных дефектов и разработке мероприятий по их предупреждению посвящено огромное количество работ, в частности работы Г. Ф. Баландина, Н. Д. Дубинина, В. А. Ефимова, И. Б. Куманина, Ф. Д. Обо-ленцева, А. М. Лясса, А. А. Рыжикова, А. Н. Цибрика, [c.7]

Величина вибрации является очень важным показателем качества работы турбины и генератора, так как от нее зависит надежность их работы. Вибрация может вызвать . повреждение отдельных элементов регулирования наклеп и отставание баббита в иодшииниках, чрезмерный нагрев и выплавление баббита задева-ние и повреждение вращающихся частей ротора о неподвижные излом отдельных деталей от вибрационной усталости металла ослабление затяжки гаек болтовых и других соединений ослабление посадки дисков на валу ротора ослабление запрессовки в пазах обмоток ротора генератора повреждение червячных и других зубчатых передач повреждение и излом трубок конденсатора нарушение плотности соединений маслопроводов и паропроводов образование неравномерной осадки фундамента и образование трещин в нем самопроизвольное иод влиянием вибрации срабатывание автомата безопасности нарушение нормальной работы турбины и другие ненормальности. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...