Разрушение от сдвига

Для определения пределов прочности при сдвиге слоистых материалов широко используется как изгиб коротких балок с отношением l/h 5, так и Испытание пластинок в шарнирном четырехзвеннике. Использование этих методов для испытаний пространственно-армированных материалов не дает положительных результатов. При испытании на изгиб коротких балок даже с отношением llh яг 3 не происходит их разрушения от сдвига. Изменение формы поперечного сечения балки с прямоугольника на двутавр не. дает положительных результатов. [c.46]

Степень пластической деформации в случае разрушения от отрыва определяется соотношением между пределом текучести (начало пластических деформаций) и хрупкой прочностью (сопротивление отрыву) 5 под которой понимают величину нормального растягивающего разрушающего напряжения. В случае разрушения от сдвига степень пластической деформации определяется соотношением между и или между и где — предел прочности, а —предел текучести при сдвиге. [c.39]

В поперечном сечении бруса нормальные напряжения отсутствуют или ими можно пренебречь. Разрушение от сдвига называется срезом (металл) или скалыванием (дерево, бетон) [c.24]

Учет разупрочнения при гидростатическом растяжении даже в рамках наиболее простых моделей необходим, чтобы избежать противоречия. Материал, разрушенный от сдвига или формоизменения [c.191]

Изучая явление разрушения, Л. Прандтль указал ), что следует различать два типа разрушения 1) хрупкое разрушение (отрыв), происходящее по плоскостям, перпендикулярным к растягивающей иле, и 2) разрушение от сдвига. При испытании цилиндрических [c.439]

При этом окончательное разрушение происходит не только при развитии разрушений от сдвига, но и при интенсивном раскрытии трещин, отрыве в межслойных областях. Об этом же свидетельствуют и приводимые ниже диаграммы изменения поперечных деформаций. [c.13]

Из этого уравнения видно, что изменение объема монолитного материала ev связано со знаком напряжений и свойствами ползучести и релаксации композиции в различных направлениях. Следует также отметить, что деформация гхх всегда приводит к увеличению объема по сравнению с изменением объема монолитного материала, однако при этом влияние типа разрушения (сдвиг, отрыв или комбинированное разрушение от сдвига и отрыва) может быть выражено соответствующими значениями гхх" и причем при сдвиговом разрушении, так же как и при вязкоупругих деформациях, ц/ = 1и" = 0,5. В этом случае не происходит изменения объема материала (рис. 1, график 2). [c.15]

Mop (цит. выше) объяснял разрушение в конической части, основываясь на своей теории прочности и считая его разрушением от сдвига, [c.208]

Недостаточная контактная выносливость вызывает изъязвления, оспины на рабочих поверхностях зуба. Объясняется это тем, что после нескольких миллионов циклов напряжений сжатия происходят разрушения от сдвига под поверхностью, и небольшие чешуйки металла отделяются, оставляя углубления (оспины, язвы). Чем выше твердость поверхности и чем выше предел текучести сердцевины зуба шестерни, тем выше контактная выносливость. Надлежащим выбором геометрической формы зуба также можно повысить контактную его выносливость. [c.306]

При определении прочности межслойного сдвига методом изгиба целых колец выбором относительной толщины образца должно быть обеспечено разрушение от сдвига — расслоение по срединной плоскости. Для определения прочности по окружным напряжениям Яд этот метод не применяется. [c.230]

Для того чтобы получить разрушение от сдвига, приходится перейти в область относительных толщин, при которых образцы уже нельзя считать тонкостенными. Так, в работе [94] использовались [c.161]

При определении прочности трудно обеспечить разрушение от сдвига в плоскости армирования материа-лаЯ [c.165]

У изотропных материалов граница на рис. 5.3.10 находится высоко, и разрушение от сдвигов практически невозможно. В случае испытания армированных пластиков, как видно из рис. 5.3.10, в стандартизованных образцах для определения прочности межслойного сдвига (llh = 5) не всегда будет обеспечено разрушение от касательных напряжений с другой стороны, высокопрочные армированные пластики более чувствительны к технологическим несовершенствам, понижающим сонротивление межслойному сдвигу, и их разрушение от касательных напряжений может произойти при весьма больших значениях l/h. Сильное влияние на прочность межслойного сдвига оказывает температура окружающей среды [175]. Кроме того, в очень коротких стержнях (с большим h/l) наблюдается третий вид разрушения (от смятия и среза материала), сопровождающийся кажущимся ростом сопротивления материала касательным напряжениям. Перераспределение напряжений в стержне и изменение характера разрушения в зависимости от h/l показаны на рис. 5.3.12, разрушение от смятия-среза — на рис. 5.3.13. Вследствие этих особенностей при определении прочности на изгиб [c.191]

Для слоистого композита со схемой армирования [0790°], растягиваемого в направлении армирования, картина несколько иная. Величина сдвиговой жесткости, которая определяет перераспределение касательных напряжений от ядра разорванных волокон к неповрежденным смежным волокнам, не зависит от процентного соотношения количества слоев О и 90°. Предполагается, что при достижении сдвиговыми деформациями у предельных значений uit разрушение от сдвига происходит вблизи вершины трещины одновременно в слоях с ориентацией О и 90°. Это не приводит, однако, к росту трещины в направлении нагружения, как при растяжении однонаправленного композита. Дело в том, что разрушение от сдвига в рассматриваемом случае не обязательно влечет за собой разрушение волокон. Следовательно, волокна слоев 90° еще остаются неповрежденными, хотя сдвиговая жесткость материала в области разрушения уже потеряна. [c.66]

Поведение аморфных сплавов при температурно-силовом воздействии в области I отличаётся от области II тем, что при переходе в эту область меняется тип разрушения от сдвига к отрыву, а акту макроразрушения на микроуровне предшествуют необратимые фазовые переходы аморфной фазы в кристаллическую. [c.301]

В рассмотренных случаях наблюдались признаки некоторой деформационной анизотропии, вызванной неоднородным по объему на-кошюнием повреждений. Этим объясняется расхождение зависимостей для ah и 0-22 I как и появление ненулевых, хотя и малых, значений касательных напряжений. Однако на заключительной стадия процесса деформирования, проиллюстрированного на рис. 7.2, зна>-чения макронапряжений 0-22 и постепенно сближаются. Это связано с тем, что по мере увеличения доли разрушенных от сдвига, но сопротивляющихся сжатию, структурных элементов, неоднородная среда все более приобретает свойства сыпучего материала в условиях гидростатического сжатия. [c.132]

На рис. 8Л4а изображена расчетная диаграмма (гладкая кривая) деформирования композита при е 2 О и кривые увеличения объемных долей слоев, разрушенных от сдвига по второму критерию (разру- [c.181]

С теоретической точки зрения эти расчеты являются весьма несовершенными, так как основьшаются на ряде упрощающих расчет допущений. К числу таких допущений относится в первую очередь предположение, что в сечении, по которому может произойти разрушение от сдвига, касательные напряжения распределены равномерно. Предполагается также, что все заклепки работают в одинаковых условиях, т.е. передаваемое усилие распределяется между заклепками равномерно, что при работе в упругой стадии не так. [c.164]

На рис. 5.5 сплошная линия соответствует разрушению от сдвига в отсутствие температурного воздействия. Если сдвиговое нагружение сочетается с равномерным нагревом Т = 0,05 и а = = 10, то кривой разрушения будет штриховая линия на этом рисунке. Из. сравнения обеих кривых видно, что без нагрева перераспределение арматуры по главным направлениям не влияет на разрушаюшую нагрузку. При нагреве такое перераспределение арматуры существенно изменяет разрушающую сдвиговую нагрузку. [c.35]

При увеличении относительной длины балки р область значений параметра Е (относительной жесткости арматуры), в которой происходит разрушение от сдвига, убывает (ср. кривые biAiBi i и 62D2 2 на рис. 10.3). Несимметричное приложение со- [c.67]

При несимметричном приложении сосредоточенных сил область значений параметра р, в которой происходит разрушение от сдвига, шире, чем при симметричном нагружении (ср. кривые И а ВзСз на рис. 13.1). [c.84]

Из сравнения кривых biAiBi i и b2A.iB.i 2, иа рис. 13.2 видно, что увеличение значения параметра р от 5 до 10 (т. е. при уменьшении относительной толщины кольца) существенно уменьшает диапазон значений параметра Е, в котором происходит разрушение от сдвига. [c.85]

Б то время как по площадкам, образующим с осью угол 45°, наибольшей величины достигает касательное напряжение. Отсюда следует, что разрушение по поперечному сечению стержня следует связывать с величиной нормальных напряжений, или с сопротивлением материала стержня отрыву, тогда как разрушение по наклонным сечениям — с величиной касательных напряжений, или с сопротивлением материала сдвигу. Опыт показывает, что отрыв сопровождается малыми деформациями, т. е. имеет хрупкий характер, тогда как сдвиги перед разрушением могут достигать относительно большой величины, причем деформация оказывается пластической. Больше того, пластическая деформация в основном сводится именно к сдвигам. Поэтому можно различать два основных типа разрушения разрушение от отрыва, называемое также хрупким разрушением, и разрушение от сдвига, сопровождающееся значительной пластической деформацией, иногда называемое также/гластыческыл пли вязким разрушением. [c.74]

В ИХ кристаллических решетках имеется большее число различных направлений, по которым возможно скольжение. Монокристаллы этих металлов весьма пластичны и путем простого скольжения могут быть удлинены на значительную величину, пока в них не возникает двойное скольжение, при котором растягивающ ая сила достигает максимального значения. После этого в них начинается образование шейки. При окончательном разрушении кристалл обычно оказывается сжатым в тонкую ленту, в силу чего плоскость разрушения становится трудно различимой. Предполагают, что волокнистый вид поверхностей разрушения в образцах из поликристаллических пластичных металлов с кубической решеткой при разрушении от сдвига объясняется именно этим сложным характером поведения их монокристаллов. [c.208]

Мы уже упоминали о поверхности разрушения в виде чашечки и конуса , получающейся в испытаниях на растяжение цилиндрических образцов из пластичных металлов. В то время как происхождение конической части поверхности разрушения объясняется обычно разрушением от сдвига ), относительно характера разрушения центральной части мнения среди исследователей расходятся не решено, считать ли его разрушением от сдвига или от отрыва. В продольных сечениях, проходящих через ось образца, центральная часть поверхности разрушения представляется зигзагообразной линией, каждый отрезок которой наклонен под углом примерно в 45° относительно направления растяжения. Я. Б. Фридман3) считает, что центральная часть поверхности разрушения типа чашечки и конуса соответствует разрушению путем [c.208]

Согласно теории максимального касательного напряжения, линии скольжения должны быть наклонены под углом 45° относительно направлений главных напряжений и Это оказывается приблизительно верным для мягкой стали. С другой стороны, для хрупких кристаллических материалов, которые нельзя привести в пластическое состояние при одноосном растяжении, но которые претерпевают небольшую пластическую деформацию перед разрушением под сжимающей нагрузкой, отчетливо видимый угол наклона плоскостей скольжения (пли поверхностей разрушения от сдвига, возникающих обычно по этим плоскостям) значительно отличается от угла наклона плоскостей максимального сдвига. У этих материалов не равны также и наблюдаемые значения пределов текучести при растяжении и сжатии. Последний факт находится в очевидном противоречии с теорией наибольших касательных напряжении, которая, как мы уже видели, требует, чтобы пределы текучести прп одноосном растяжении и сжатии для данного материала были одинаковыап . В условие пластпч-пости (15.19) этой теории но входит промежуточное главное напряжение которое поэтому мо/кет принимать любое значение в интервале 01>02>0з. [c.239]

Значительные деформации вблизи края объясняют, почему именно здесь в сжатых образцах обычно начинаются поверхности разрушения от сдвига (пира-Л1ИДЫ и конусы, получающиеся при разрушении хрупких материалов, когда они испытываются на сжатие). [c.610]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...