Область гладкого трения

Определим число Рейнольдса на нижней границе области гладкого трения [2, 94] [c.180]

Различают три области, через которые проходит турбулентный поток по мере возрастания Re 1) область гладкого трения— А зависит только от Re 2) переходная область — I зависит от Re и состояния поверхности (шероховатости) стенок 3) область вполне шероховатого трения—л определяется шероховатостью стенок и не зависит от Re (квадратичный закон сопротивления). [c.471]

При ламинарном режиме п = 4, при турбулентном режиме в области гладкого трения п =--= 1,75, и квадра- [c.498]

Область гладкого трения 132 [c.249]

Расчетные формулы для определения коэффициента гидравлического трения X при напорном равномерном движении в круглых трубах в случае области гладкого сопротивления приведены в [c.118]

При больших числах Рейнольдса коэффициент гидравлического трения для заданного значения к/д. сохраняет постоянную величину. Трубы, в которых коэффициент гидравлического трения вовсе не зависит от вязкости жидкости, но зависит от относительной шероховатости, называют вполне шероховатыми. Трубы же, в которых коэффициент X вовсе не зависит от шероховатости стенок, но зависит от числа Рейнольдса, называют гидравлически гладкими. Из графика Никурадзе видно, что одна и та же труба в одних условиях может быть гидравлически гладкой, а в других вполне шероховатой. Область движения, в которой А. зависит от Ре и от к/й, называют переходной (область смешанного трения). [c.173]

Ламинарный Турбулентный, область гидравлически гладких труб (формула Блазиуса) Турбулентный, автомодельная область, вполне шероховатые трубы (квадратичный закон сопротивления) Турбулентный, область смешанного трения [c.201]

Третья зона (4000< Re<80 1/е) — так называемая область гладких труб, в которой X зависит только от числа Рейнольдса Re и не зависит от шероховатости. Это происходит потому, что при движении жидкости с числом Рейнольдса в пределах третьей зоны выступы шероховатости оказываются погруженными в вязкий подслой и поэтому, как и в первой зоне, не оказывают влияния на величину коэффициента трения X. Как это видно из графика Никурадзе, различные кривые на некотором участке (в пределах третьей зоны) укладываются на одну прямую (прямая II). [c.42]

Коэффициент трения при турбулентном режиме в области гладкого сопротивления зависит от концентрации В, кг/м взвешенных веществ в сточной жидкости [c.51]

А. Область гидравлически гладких труб. Коэффициент сопротивления трения можно определять но ( юр-муле Конакова [c.233]

Учитывать только потери на трение по длине, предполагая, что в сравниваемых трубопроводах будут иметь место 1) ламинарный режим 2) турбулентный режим в области гидравлически гладких труб (Я, = 0,316/] Re) 3) турбулентный режим в области гидравлически шероховатых труб (Я = о, 11 A/d) в последнем случае считать [c.258]

Участки кривых 4 характеризуют собой переход от области движения жидкости по гидравлически гладким трубам к области движения по гидравлически шероховатым трубам 5. Таким образом, в зоне 4 коэффициент гидравлического трения Я зависит как от шероховатости, так и от числа Рейнольдса. Для определения коэффициента Я в этой области можно рекомендовать формулу А. Д. Альтшуля [c.47]

Формулы для гидравлически гладких и вполне шероховатых труб впервые были получены Прандтлем. Для переходной области Прандтль аналитических зависимостей для профиля скоростей и коэффициента гидравлического трения не дал. Согласно Прандтлю, весь поток в трубе можно разбить по сечению на две зоны — вязкий подслой и турбулентное ядро, между которыми предполагается существование переходной зоны. [c.187]

С уменьшением Re кривые коэффициента гидравлического трения шероховатых труб сначала понижаются, а затем опять несколько повышаются, сливаясь с прямой //, на которую укладываются точки с различной шероховатостью. Эта область, где коэффициент гидравлического трения не зависит от шероховатости, а является только функцией числа Рейнольдса, отвечает гидравлически гладким трубам. Прямая // также хорошо описывается полуэмпирической формулой (212). [c.163]

Анализ возможных значений коэффициента гидравлического трения для различных условий показывает, что трубопроводы для систем теплогазоснабжения и вентиляции работают преимущественно в переходной области сопротивления. Водопроводные линии чаш,е всего относятся к области шероховатых труб. Как гидравлически гладкие работают пластмассовые, алюминиевые, латунные и другие трубы с очень малой физической шероховатостью, а также стальные трубы для некоторых режимов водяного отопления и газопроводов низкого давления. [c.176]

Пусть кусочно-гладкая граница Зй области й состоит из трех поверхностей 8п, 5о, 5, т. е. 5Й = и 5о и На тело защемлено, а на 8 тело взаимодействует с жестким криволинейным штампом без трения. Поверхность 5 является системой бесконечно тонких разрезов в теле й (см. рис. 1.4.1). Одну произвольно выбранную поверхность разрезов обозначим через 5" , другую — через 8 . Поверхности 15" , считаем геометрически совпадающими с 8. [c.41]

Для области гидравлически гладких труб коэффициент гидравлического трения А, определяется по формуле Конакова [c.39]

Таким образом, внутреннее трение не всегда оказывает стабилизирующее воздействие на колебания вращающегося ротора, а может в некоторых случаях порождать неустойчивость этого движения. Поэтому в тех случаях, когда другие источники трения несущественны (например, при изучении колебаний сравнительно гладкого ротора, вращающегося в подшипниках качения) и требуется изучить вопрос об устойчивости вращения в закритической области, пренебрегать силами внутреннего трения нельзя. Однако у любых жестких роторов, у которых ш < < кр. внутреннее трение способствует устойчивости и поэтому пренебрежение им допустимо. Невелика роль внутреннего трения и у роторов с подшипниками скольжения, так как трение в них значительно превосходит по величине трение в материале. Для таких роторов основной вид трения — это внешнее трение в смазочном слое подшипников. [c.59]

Определенные особенности имеет расчет трения и теплообмена на шероховатой поверхности. Шероховатость поверхности может ускорить переход к турбулентному режиму течения и привести к увеличению поверхностного трения и интенсификации конвективного теплообмена. В переходной области теплообмен также усиливается. При анализе трения, введя так называемую песочную шероховатость, удалось исключить из рассмотрения форму элементов шероховатости. Отношение высоты эквивалентной песочной шероховатости к толщине ламинарного подслоя является параметром, характеризующим степень ее влияния на величину трения. Если высота шероховатости меньше толщины подслоя, она не влияет на трение. В этом случае поверхность считается гладкой. Когда высота шероховатости значительно превышает толщину ламинарного подслоя, определяющим становится сопротивление формы шероховатости при этом перестает зависеть от числа Re и определяется только высотой шероховатости. В промежуточной области зависит как от высоты шероховатости /г, так и от Re. С увеличением местного числа Маха влияние шероховатости на трение уменьшается. [c.50]

В области больших когда канал является гидравлически шероховатым (по отношению к однофазному паровому потоку), потери на трение при движении в рабочем участке пароводяной смеси высокого паросодержания (ж=0.9 0.97) близки к потерям, которые имели бы место при движении однофазного парового потока в гладком, а не в шероховатом канале. Только при очень высоких паросодержаниях (а ->1), когда толщина пристенной пленки жидкости становится меньше высоты бугорков шероховатости, происходит резкое увеличение гидравлического сопротивления при движении в каналах двухфазного потока. [c.155]

Температура. Трение растет при снижении рабочей температуры, поскольку одновременно с этим резина становится тверже. Синтетические резины ведут себя при этом аналогично очень вязким жидкостям. Специальные морозостойкие составы с более гладкими вязкостными характеристиками в области низких температур могут быть использованы в авиации для работы в условиях пониженных температур. При этом несколько ухудшаются износостойкость колец и их стойкость при высоких температурах. [c.182]

Для критической области стабилизированного течения (Re = 2000-f-4000) коэффициент сопротивления трения X труб круглого сечения с гидравлически (технически) гладкими стенками находят по диаграмме 2-1,6. [c.64]

Для области чисто турбулентного стабилизированного течения (Re >4000) коэффициент сопротивления трения X труб круглого сечения с гидравлически (технически) гладкими стенками определяют по диаграмме [c.64]

Развитие теории движения вязкой жидкости тесным образом связано с разработкой методов расчета н изучения особенностей течения жидкости и газа в пограничном слое, образующемся вблизи обтекаемой поверхности. Идея о выделении пристеночной области из общего поля течения была высказана Ренкиным в 1864 г. Позднее в монографии О сопротивлении жидкостей и воздухоплавании (1880 г.) Д. И. Менделеев четко разграничил трение жидкости о шероховатые и гладкие стенки и отметил решающее влияние на сопротивление гладкой поверхности прилегающего к ней слоя жидкости. [c.12]

Для защемленных пластин или валов с прессовой посадкой желательно использовать разгрузочные выточки от начала до конца защемленной области (см. разд. 1011). Эти разгрузочные выточки необходимо проектировать очень тщательно, соблюдая надлежащее соответствие между поверхностными напряжениями в точках возможной коррозии и напряжениями в основании выточек. Представляется важным факт, что деталь с грубой поверхностью часто имеет более высокую коррозионную усталостную прочность, чем деталь с гладкой поверхностью, так как коррозия локализуется на пиках, где нет переменных напряжений. Общее убеждение, что поверхность всегда должна быть очень гладкой для получения высокой усталостной прочности недействительно в случае коррозии трения. [c.221]

Это псследнее выражение совпадает с формулой П. К. Конакова для области гладкого трения. [c.185]

Эти особенности коэффициента сопротивления в турбулентной области можно объяснить следующим образом. Сперва при невысоких числах R (но, напомним, ббльших 3000) толщина ламинарного пристенного подслоя оказывается больше, чем выступы шероховатости. В этой зоне закон сопротивления совпадает с прямой Блазиуса (49.6) для гладких труб. Эту зону называют зоной гладкого трения. [c.182]

График Г. А. Мурина. Опыты Никурадзе с трубами, имеющими стенки с искусственной шероховатостью (см. рис. 95), показали наличие двух областей сопротивления при турбулентном режиме шероховатой и гладкой. Переходная зона между шероховатым и гладким трением, где одновременно влияет как вязкость жидкости, так и шероховатость стенок, Прандтлем и Никурадзе не исследовалась. [c.169]

Что касается трубопроводов, относящихся к доквадратичной области сопротивления и области гладких русел (труб), то расчет их отличается от расчетов, приводимых ниже, только тем, что при определении потерь напора вместо формулы Шези здесь приходится пользоваться исключительно формулой Вейсбаха-Дарси (4-70) и находить коэффициент трения X, как указано в 4-11. [c.210]

Формула (6.4) получена спрямлением кривой lgA = f(lg Ке) в области смешанного трения на графике Никурадзе, т. е. ее заменой на этом участке прямой линией, начальная точка которой на границе с областью гидравлически гладких труб находится по формуле Блазиуса, а на границе с автомодельной областью — по формуле Шифринсона. [c.200]

Это соотношение было найдено [457] для областей гладкого раздира в более точном эксперименте на установке, изображенной на рис. 4.2.6, при испытании образцов иа наполненных резин на основе некристаллизующихся каучуков. Скорость раздира v увеличивается, а выносливость N понижается с повышением Н. При узловатом, а также толчкообразном раздире Н может сначала повышаться, а затем снижаться с повышением скорости, а с ней — времени, или числа циклов (выносливости), вызывающих увеличение надреза на определенную величину. Андрью [520] наблюдал растянутые образцы при растяжении и сокращении в поляризованном свете и нашел, что при сокращении декристаллизация замедлена, ориентация и кристаллизация увеличивают гистерезис (внутреннее трение) резин, повышая их прочность (в том числе — энергию раздира). Однако повышение скорости раздира приводит к тому, что замедленные ориентационные процессы, вызывающие упрочнение, не успевают происходить, и вместо повышения Н с увеличением v наблюдается его снижение. Оно происходит до тех пор, пока полностью не будет исключена кристаллизация. Дальнейшее повышение скорости, как и у полностью аморфных систем, связано с увеличением энергии раздира. Таким образом, зависимости у от Я или N от Н оказываются немонотонными для резин на основе кристаллизующихся каучуков. Наполнение, будучи в какой-то степени аналогичным кристаллизации, также приводит к немонотонным зависимостям N от Н. [c.240]

Последнее обстоятельство диктует необходимость уточнения модели Прандтля помимо этого практически важно найти закономерности движения также для переходной области между гидравлически гладким и вполне шероховатым трением, которая осталась неосвещ,енной в исследованиях Прандтля. [c.183]

В области гидравлически гладких труб гидравлический коэф-(1зициент трения X может быть определен по 4юрмуле Блазиуса [c.48]

Область гидравлически гладких труб — Re < 10rf/A , когда толщина вязкого подслоя болыне высоты неровностей б> (рис. 22.14, а). Турбулентная часть потока не касается выступов и скользит по ламинарному подслою, как но гладкой трубе, а вязкий подслой обтекает выступы без разрывов н вихре-образований. В этом случае пюроховатость трубы не влияет на гидравлическое сопротивление и гидравлический коэффициент трения Потери напора на трение по длине /г., в этой области пропорциональны средней скорости в степени т 1,75. [c.289]

Область гидравлически гладких труб имеет место при 3000 < Re < С 20d/А. В переходной области (20коэффициент гидравлического трения можно определить по формуле Кольбру-ка — Уайта [c.39]

Усталостные трещины появляются без заметной пластической деформации. Профиль излома состоит из двух отчетливых областей одна — гладкая и бархатистая является усталостной зоной, вторая — грубошероховатая и кристаллическая — зоной мгновенного разрушения. Первая область образуется в течение многих циклов. В результате применения переменных нагрузок поверхности усталостной трещины сглаживаются из-за трения между двумя поверхностями трещины. Та часть материала, которая разрушается мгновенно, имеет грубую зернистую поверхность, так как износ между поверхностями трещины в данном случае отсутствует. Для деталей, изготовленных из чугуна и многих цветных металлов, усталостная зона имеет вид грубой кристаллической поверхности, а зона мгновенного действия — гладкую поверхность. [c.59]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Д. Гоулд и М. Микич [8] провели с помощью метода конечных элементов численный анализ напряжений на совершенно гладком плоском стыке двух пластин, стянутых болтом. Результаты расчетов были подтверждены экспериментами, при проведении которых радиус поверхности контакта пластин измеряли авторадиографическим методом, а также путем определения следов (блестящих отполированных областей) на пластине, образовавшихся вследствие трения. Характер распределения давления на поверхности раздела не установлен ввиду отсутствия приемлемых средств измерения. Результаты расчетов также свидетельствуют об эффективности стержневой расчетной модели соединения с углом полу-раствора конуса а = 22. .. 25° (tg а == 0,4. .. 0,5) при 1/ 0 = = 1,0. .. 2,0 и относительно высоком напряжении затяжки болта. [c.37]

Смотреть страницы где упоминается термин Область гладкого трения : [c.628] [c.28] [c.232] [c.233] [c.252] [c.271] [c.18] [c.155] [c.88] [c.367] [c.188]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.132 ]

ПОИСК

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...