Поток утечки

В зазоре между вращающимся и неподвижным дисками поток утечек полностью теряет то приращение энергии, которое он получил в лопастной системе насоса. Если оба диска вращаются в одну сторону, энергия теряется частично, если в разные стороны, то будут дополнительные потери из-за тормозного действия второго диска. [c.66]

Рис. 27. Схема потока утечек в гидротрансформаторе

Перепады давлений между граничными точками зазоров известны из расчета проточной части, (рис. 26, в). Исключение составляют участки со сложным разветвлением потока утечек. На рис. 26, а, б, г точка разветвления таких участков отмечена крестиком. С изменением режима работы гидропередачи изменяется распределение давлений в ее проточной части, при этом может измениться направление потока утечек на каком-либо из участков. [c.71]

Контроль герметичности — вид неразрушающего испытания конструкций, состоящий в измерении или оценке суммарного потока (утечки, натекания) рабочей среды, проникающей через неплотности, для сравнения с допускаемой величиной по техническим условиям на конструкцию. [c.9]

Из рассмотренных примеров следует, что утечки и подсосы пара вызывают изменения запроектированных давлений перед рабочим венцом лопаток, т. е. вызывают изменение реакции в ступенях турбины. При отсутствии реакции или при малых реакциях (ниже 2%) имеют место подсосы, а при реакциях больше 2% — утечки. Подсосы затормаживают рабочий поток пара, повышая тем самым потери на трение в потоке. Утечки выключают часть рабочего пара из процесса, понижая отдачу полезной энергии ротору турбины. Введение реактивности [c.294]

В эксплуатации нашли применение два усовершенствования заводской схемы. Одно из них состоит в том, что поток, поступавший ранее в деаэратор, направляется в линию конденсата перед подогревателем с—1 (рис. 7.9, линия Ь). В расчетное выражение для А1Л должно теперь войти дополнительное слагаемое, учитывающее, что поток утечки из насоса подводит теплоту в ПНД с—1, что вызывает дополнительное снижение мощности. Новое выражение для Al/V будет таким [c.221]

Гидромеханические точки имеют два механических СП, один из которых заторможен, и три гидравлических СП 1, 2 п 3 (поток утечки). Кроме того, имеется поток внутренних потерь t. [c.154]

Частицы жидкости увлекаются стенками колеса и движутся от центра к периферии. На стенке корпуса в связи с замкнутостью пространства возникает обратное течение от периферии к центру. На этот поток накладывается поток утечек. А. А. Ломакин выделил в полости между корпусом и рабочим колесом элементарный объем и применил к нему уравнение момента количества движения. На основании этого уравнения он установил, что разность момента трения на поверхности колеса и корпуса пропорциональна приращению момента количества движения потока утечек Qs. [c.42]

Поток утечек Qy внутри объемной гидравлической машины идет со стороны высокого давления в сторону низкого давления через сеть последовательно и параллельно соединенных зазоров. Примем [c.71]

Qy — турбулентный поток утечек. [c.71]

Небезынтересно отметить возможность использования потока утечек на этих добавочных кромках для компенсации утечек в рабочем цилиндре, сглаживая разницу в скоростях исполнительного движения и движения обратной связи. Одновременно нужно указать, что в рассмотренных приводах утечки в золотнике сказываются на потоке обратной связи, а следовательно, и на точности взаимного положения цилиндров 2 ъ 4 (рис. 71). Для систем, выполненных, например, по рис. 69, эти утечки не существенны. [c.199]

Мощность турбинного потока пропорциональна расходу турбины Q, мощность потока утечки — ее расходу д. Она является потерей. Следовательно, относительная потеря утечки или объемная потеря. [c.159]

В системе уравнений (6.21) — (6.27) использованы следующие обозначения Г] — относительная координата t]o, Ло ц — константы интегрирования, являющиеся безразмерными координатами сечений, в которых равны нулю напряжения izy и Тху соответственно в продольном и циркуляционном потоках Vx, Vz — составляющие линейной скорости потока Q — объемная производительность в продольном потоке Qyj — интенсивность потока утечки через зазор между гребнем винтовой линии и стенкой корпуса. [c.172]

Рис. 59. Цилиндрический подшипник скольжения 16.4. Поток утечек через неподвижное уплотнение

Рассмотрим в приближении Рейнольдса поток утечек через неподвижное лотнение в рамках плоской модели канала с одной гладкой и одной произволы шероховатой поверхностью. [c.156]

Потоки утечек жидкости в шестеренных насосах и моторе отличаются лишь знаком градиента давления в насосе поток действует в том же направлении, что и вектор скорости движения, а в гидромоторе — в обратном направлении. Основным каналом утечек в насосе с некомпенсированным торцовым зазором являются утечки через этот зазор, которые составляют около 75—80% суммарных утечек в насосе, ввиду чего величину этого зазора следует возможно уменьшать практически ее доводят до 0,02—0,03 мм. [c.213]

Трение плунжера возникает в основном в результате неравномерного распределения давления жидкости в радиальном кольцевом зазоре, образованном плунжером и гильзой, ввиду чего возникает сила, поджимающая плунжер к одной стороне. Последнее обусловлено в основном перекосами оси плунжера относительно расточки в корпусе, а также неправильной геометрией (конусностью) поясков золотника или отверстия в гильзе. Исключением является конусность, при которой образуется щель, сужающаяся в направлении потока утечек жидкости при этом возникают радиальные силы давления жидкости, стремящиеся совместить ось золотника с осью отверстия в гильзе. Учитывая это, плунжер рекомендуется выполнять с некоторой минимальной (несколько микрон) конусностью, обращенной вершиной конуса в сторону высокого давления. Практически может быть рекомендована конусность, равная 0,25с, где с — номинальный входной зазор. [c.303]

Различают две схемы подвода жидкости к уплотняющей щели торцового уплотнения 1) наружную, когда поток утечек жидкости направлен к оси вращения вала 2) внутреннюю, когда поток утечек жидкости направлен от оси вращения вала к периферии. [c.607]

Испытания показали, что вследствие сужающейся по потоку утечек конусностью развертки радиальной щели распределение давления в закрытых впадинах не следует линейному закону, а будет более близким к выходному давлению насоса. Учитывая это, статическую нагрузку обычно рассчитывают по приближенному эмпирическому выражению [c.229]

Нетрудно видеть, что радиальное усилие df давления жидкости в верхнем зазоре, стремящееся переместить плунжер вниз, равно, если пренебречь скоростным напором потока утечек, усилию давления жидкости в нижнем зазоре, стремящемуся переместить плунжер вверх, т. е. эти силы уравновешиваются [c.338]

Стремиться к снижению потоков утечки. [c.500]

Вариант 2. Между полюсниками адаптерной плиты имеются стальная проставка и две разделительные прослойки толщиной Л. Поток утечки (относится только к варианту 1) [c.509]

Суммарная проводимость путей потока утечки в зоне силового блока [c.511]

Суммарная проводимость путей потока утечки в зоне адаптерной плиты (без стальной проставки) [c.511]

Суммарные магнитные сопротивления путей потоков утечки [c.511]

Поток утечки в зоне адаптерной плиты [c.512]

При достижении критической скорости газового потока утечки рассчитывают по формуле [c.385]

Часть магнитного потока Фо минует зазор 5. Это поток утечки Фу. Для снижения потока утечки детали проставки 2 изготовляют из немагнитного материала, чем максимально увеличивают магнитное сопротивление. [c.128]

Контроль герметичности — вид неразрушающего контроля сварного шва, заключающийся в измерении или оценке суммарного потока (утечки, натекания) рабочей среды, проникающей через неплотности, и в сравнении полученного значения с допустимым значением согласно техническим условиям. [c.98]

Величина потерь в общем случае зависит от соотнршения скоростей вращения смежных дисков сойь соаг и жидкости Оц, поступившей в зазор из лопастной системы. Если Vu > ид и ыаг, то оба диска будут получать приращение энергии от потока утечек если Vu < <С а1 и 2 — поток утечек будет получать энергию от дисков. [c.66]

Внутренние зазоры имеют внезапные сужения и расширения, создаюш,ие местные сопротивления потоку утечек. При этом стенки, образующие зазоры, могут периодически колебаться перпендикулярно направлению потока утечек. [c.71]

Приближенное решение данной системы уравнений предложено Торнером. Для решения применен метод моделирующих одномерных потоков. В нем утверждается соответствие главных характеристик кинематических полей исследуемого двумерного потока и моделирующих одномерных потоков. Главное соответствие заключается в равенстве объемных расходов моделирующих потоков с составляющими двумерного потока с сохранением граничных условий Q —0 с = 0 Q = Q2 = Q- Здесь величины со штрихом относятся к моделирующим потокам, без штриха — к составляющим двумерного реального потока, причем поток утечки рассматривается не влияющим на эффективную вязкость материала в продольном и циркуляционном потоке. [c.172]

Обычно дозируюшая зона определяет производительность червячного экструдера и необходимую для привода червяка мощность. В дозирующей зоне существует три потока вынужденный (прямой) и противоток (обратный) - потоки вдоль винтового канала червяка и утечка материала через радиальные зазоры между фебнями червяка и внзтреиней поверхностью цилиндра. Поток утечки по сравнению с двумя другими потоками незначителен и при расчетах им часто пренебрегают. Объемная производительность дозирующей области равна разности расходов между прямым и обратным потоками [c.693]

У немагнитных материа тов цицо-К этим материалам относятся чистые металлы и сплавы на основе меди, алюминия, цинка, свинца, титана, стали аустенитного класса, немагнитные чугуны, пластмассы и компаунды. В МСП эти материалы применяют для увеличения магнитного сопротивления пути прохождения потоков утечки (как изоляторы). [c.489]

Экономически выгоднее прессованные магниты, несмотря на то что они имеют меньшую магнитную удельную энергию. Кроме того, в них не входят дефицитные материалы. Но поскольку они составляют внешнюю часть магнитной системы, то вокруг громкоговорителей, частью которых они являются, наблюдается заметный поток рассеяния, что недопустимо при применении этих громкоговорителей в телевизорах, где поток утечки искажает картинку , в радиоприемниках с магнитной антенной, где он изменяет настройку, и в магнитофонах, где при близком расположении от магнитной ленты он зашумлй-ет последнюю. Эти соображения следует иметь в виду при выборе головки громкоговорителя для того или иного применения. Детали магнитопровода (фланцы, керн, если но не является магнитом, полюсный наконечник) желательно делать из магнитомягкого материала с возможно большой магнитной проницаемостью для уменьшения сопротивления магнитному потоку. Несмотря на то что такие материалы выпускают (например, пермендюр), из экономических и технологических соображений применяют обычные малоуглеродистые стали СТ-3 и СТ-10, не применяя термической обработки (отжига) деталей из них. [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...