Коэффициент силы боковой

Коэффициенты Сх , Су , Сха называются соответственно аэродинамическими коэффициентами силы лобового сопротивления, подъемной и боковой сил, а коэффициенты, т,,, т, —аэродинамическими коэффициентами мо-ментов крена, рыскания и тангажа. [c.14]

При этом приближенно принято, что сила бокового скольжения 5 —= tg р, а соответствующие значения коэффициента сцепления взяты из фиг. 12. [c.17]

В формуле (1.3.2) для силы X безразмерная величина обычно о(.означается с и называется аэродинамическим коэффициентом силы лобового сопротивления. В двух других формулах вводятся соответствующие обозначения величин с, и Сг, первая из которых называется коэффициентом подъемной силы, а вторая — коэффициентом боковой си-.1 ы. с учетом сказанного [c.33]

На величину коэффициента сопротивления боковому уводу, а значит и на направление качения колеса, кроме конструктивных (диаметр шины, ширина профиля, расположение нитей корда и др.) факторов, влияет значительное число эксплуатационных (нагрузка на колесо, давление воздуха в шине, силы, действующие на колесо и др.) факторов. Влияние их учитывается соответствующими поправочными коэффициентами, а величина коэффициента сопротивления уводу шины подсчитывается по формуле, учитывающей основные эксплуатационные факторы [c.79]

Какое ускорение приобретает кулак А, боковая поверхность которого образует угол а с горизонтом, если к нему приложена слева направо горизонтальная сила Р7 Коэффициент трения скольжения кулака А о горизонтальную плоскость равен/. [c.421]

Из анализа выражений (1.13) — (1.15) можно сделать вывод, что каждую из аэродинамических сил можно разделить на составляющую, обусловленную давлением, и составляющую, связанную с касательным напряжением, возникающим при движении вязкой жидкости. При наличии у обтекаемой поверхности плоской площадки в хвостовой части (донный срез корпуса или затупленная задняя кромка крыла) сопротивление от давления разделяют, в свою очередь, на две составляющие сопротивление от давления на боковую поверхность — головное сопротивление и сопротивление от давления на донный срез — донное сопротивление. Поэтому, например, для суммарного сопротивления и соответствующего аэродинамического коэффициента [c.26]

Коэффициент боковой силы [c.610]

Боковая сила в направлении Ог равна нулю. Коэффициент подъемной силы всей комбинации (рис. 11.22) [c.614]

Коэффициент боковой силы в направлении оси Ог [c.614]

Коэффициент нормальной силы, индуцируемой на корпусе крылом, ( p).p( p, = = Кт(с )кр с = 0,25. Коэффициент боковой силы, индуцируемой на корпусе крылом, (Сг )т(кр) =0. [c.615]

Формулы (2.3.10), (2.3.11) пригодны для определения коэффициента Ар в окрестности корневой хорды крыла, форма которого отличается от треугольной. При этом должно быть выполнено условие, в соответствии с которым линия Маха, выходящая из точки А боковой кромки, проходит за точкой С задней кромки, расположенной на корпусе, т. е. боковая кромка не оказывает влияния на область переноса нормальной силы. Это будет иметь место, если [c.165]

Из формул (4.9.1)-ь(4.9.8) видно, что при заданных параметрах инжектируемого вещества kj, RJ, Тцр ро/). а также силе тяги и секундном весовом расходе топлива двигательной установки (Д и С ек) Для определения бокового управляющего усилия Ру достаточно знать либо коэффициент усиления Ку, либо приведенный единичный импульс Ф. [c.341]

Пример 61. Стальной параллелепипед помещен между двумя неподатливыми плитами и сжимается силой Р (рис. 59). Определить давление, производимое параллелепипедом на боковые плиты, если коэффициент Пуассона х= 0,3. [c.104]

Вода вытекает из цилиндрического насадка диаметром 100 мм, приставленного к отверстию в боковой вертикальной стенке бака, который установлен на тележке, способной перемещаться в горизонтальном направлении под действием реактивной силы. При каком максимальном напоре Н над центром отверстия тележка еще будет находиться в состоянии покоя, если для сдвига тележки с места требуется горизонтальное усилие, равное 15Q Н, а коэффициент расхода насадка ц = 0,82. [c.201]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

Рис.. 9. Влияние параметров характеристики силы резания на амплитуду и частоту бокового цикла в модели без ограничивающих диодов. Не указанные коэффициенты I) = 0,22 S = 0,13 Я = 34,6. Для системы (а) В = 0,065 (б) — В = 0,13 (в) — В = 0,23 (г) —

Указанные расчеты были выполнены при б,., = 1. В реальных конструкциях величина этого коэффициента, характеризующая проекцию силы давления на боковую поверхность струи, может быть и меньше, что сокращает величину p s, но повышает и М э (табл. 18). В табл. 19 приведены данные, характеризующие влияние т VI pi (при 63,3 = 0i8) на докритические параметры течения газа в эжекторе. [c.252]

Предположим, что коэффициент теплоотдачи имеет одинаковое значение во всех точках боковой поверхности цилиндра, равное а коэффициент теплоотдачи на торцах также одинаков и равен но вообще а может и не быть равным а. В силу этих предположений температурное поле цилиндра по установлении регулярного режима будет зависеть только от г а z, если для описания температурного поля избрать цилиндрические координаты с началом в центре цилиндра. [c.54]

Сжатие — наиболее частый вид нагружения уплотнительных деталей при эксплуатации. Однако исследованиям деформации сжатия до последнего времени уделяли недостаточное внимание вследствие трудностей проведения эксперимента. При сжатии образца между двумя плитами площадь сечения образца и площадь контакта увеличиваются. При этом возникают значительные силы трения по поверхности контакта, вызывающие бочкообразность боковых стенок образца (рис. 34, г). Вследствие увеличения боковой поверхности и сложной неоднородной картины распределения напряжений в объеме состояния одноосного сжатия никогда не бывает. Поэтому связь нагрузки и деформации зависит от размеров и формы детали. Чтобы перейти от результатов испытания образцов к расчету конкретных деталей с использованием уравнения (11), необходимо ввести поправочный коэффициент формы. [c.67]

В таких случаях коэффициент учета боковых сил а также наибольший дополнительный прогиб рессор при движении гщах принимают применительно к близким типам подвижного состава и намеченной скорости движения. Суммарное среднеквадратичное отклонение дополнительных вертикальных переменных сил можно учитывать только из двух составляющих от работы рессор 5р и от неровностей пути 5н.п влиянием неровностей на колесах пренебрегают. [c.622]

Опыты убедительно показали, что прн небольшой глубине внедрения более рациональным также является применение поперечных и круговых колебаний. Установлено, что нри таких глубинах внедрения песок по отношению к внедряющемуся в него плоскому деформатору ведет себя как жестко-пластическое тело. Предел прочности его возрастает с глубиной по линейному закону. Роль поперечных колебаний сводится к значительному уменьшению сил бокового трения и к уменьшению лобового сопротивления. Это можно объяснить понижением эффективных коэффициентов трепия. [c.354]

Коэффициенты лобового сопротивления решетки из перекрещивающихся полос, круглых стержней, проволоки или в виде перфорированных пластин зависят от степени заполнения. Например, коэффициент Сх перфорированной квадратной пластины при ф = 0,2 равен 1,65, при ф = 0,28 равен 1,5. При увеличении значения ф он в пределе равен сопротивлению сплошной пластины. Коэффициент лобового сопротивления решетки, выполненной из перекрещивающихся круглых стержней, при ф = 0,56 и обтекании до кризиса равен 1,0. Характерно, что наибольшее сопротивление потоку будет при действии его по нормали, в отличие От сопротивления сплошной пластинки, у которой наибольшее значение, равное 1,4—1,5 лобового сопротивления, оказывается в окрестности угла р = 40°. Величина коэффициента тангенциальной боковой силы рещетчатой пластинки обычно не более 0,3 коэффициента лобового сопротивления при а = 90°. [c.89]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аииарате с боковы.м входом запылевшого потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления р, при котором не обеспечивается достаточное растекание струн по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной иоловнне сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как ири боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то иод действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы пыли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аииарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Определить время опорожнения сосуда через четыре отверстия диаметром (1 = 10 мм, расположенные на боковой поверхности сосуда. Коэффициент расхода отверсЧ Ий принять р, = 0,65. Влиянием поля силы тяжести пренебречь. [c.332]

Движение е креном. В этом случае производные от коэффициентов нормальной и боковой су сил соответственно в плоскостях углов аир одинаковы и равны2,878я, т. е. оказываются такими, как при ср = 0. Это же относится и к производным от коэффициентов продольного момента Шг и момента рыскания т . Их значение равно —2,624.ч. Согласно этому, одинаковы соответствующие коэффициенты центра давления (Сц.д = 0,9135). [c.634]

Расчетная удельная нагрузка. Наибольшие нормальные силы действуют на зубья колес, когда в зацеплении находится одна пара зубьев, при этом зона их контакта расположена около полюса зацепления. Поэтому усталостное разрушение зубьев (осповидный износ) происходит в средней части боковой поверхности зуба. Неточности изготовления и сборки передачи, упругие деформации валов и колес, толчки и удары, происходящие в момент входа зубьев в зацепление, учитывают путем введения в расчетные формулы коэффициента концентрации нагрузни Хк и коэффициента динамичности нагрузки [c.175]

Анализ зшисимости коэффициента концентрации напряжений в точке 1 01 R при различных значениях параметра т (см. рис. 3.9, а) показьшает, что с удалением точки приложения силы от боковой плоскости модели уровень концентрации напряжений резко увеличивается, особенно при т = 0,25. В пределах реальных конструктивных соотношений (0,1 < < 0,5) коэффициент концентрации увеличивается на 40 - 50% при перекосах и уменьшении радиуса/ = 1,56. .. 1,60. [c.141]

Расчет по формуле (22) дает значения момента сил трения, заниженные в 2—3 раза по сравнению с экспериментальными. Такое несовпадение объясняется несколькими причинами. Во-первых, вывод формулы базируется на предположении, что величина коэффициента трения по всей площадке контакта постоянна. Это положение не соответствует истине, так как давления и скорость скольжения на площадке контакта изменяются в очень широких пределах (так, например, напряжения изменяются от нуля до 1950—2450 н1мм ). Во-вторых, при выводе формулы считалось, что ось керна совпадает с осью подпятника и на ось, кроме осевой силы Л, никакие другие силы не действуют. Анализ движения оси [71] показывает, что на ось, кроме осевых сил, действуют еще и боковые — радиальные силы, постоянные по направлению или вращающиеся вместе с поворотом подвижной системы. Эти силы вызваны давлением спиральной пружинки в электроизмерительных приборах, действиями магнитов, недостаточно хорошей уравновешенностью подвижной системы и т. п. [c.29]

Схема нагружения и формулы нормального давления ролика на копир и сумарной силы трения на ползуне для механизма этого вида приведены в работе [7], однако вследствие некоторых недостаточно обоснованных допущений, в частности при сведении пространственной задачи к плоской, полученные результаты нуждаются в уточнении. В связи с этим задача была рассмотрена вновь, и для пространственного кулачкового механизма с боковым роликом получены обобщенные расчетные зависимости действующих сил и к. п. д. от осевой нагрузки, угла подъема профиля копира, конструктивных размеров и коэффициентов трения в кинематических парах. [c.52]

Мы видим, что боковые смещения проволоки демпфируются силой Ру, пропорциональной скорости этих смещений с коэффициентом пропорциональности, обратно пропорциональным скорости вращения рабочего валика. Таким образом, устойчивость проволоки должна возрастать с уменьшением скорости вращения (линейной ). С другой стороны, отсутствие в выражении для Ру члена, не зависящего от скорости Уу, является благоприятным, обеспечивая возможность для проволоки после нескольких поворотов валика занять положение устойчивого равновесия. При полном отсутствии сил трения проволока располагалась бы на поверхности валика по геодезической линии. [c.92]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент силы боковой : [c.275] [c.222] [c.64] [c.215] [c.76] [c.110] [c.299] [c.7] [c.25] [c.25] [c.239] [c.78] [c.72] [c.370] [c.229] [c.511] [c.38] [c.190] [c.518] [c.681] [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...