Зависимость числа М от скорости

Таблица зависимости числа М от скорости и температуры [c.571]

Зависимость числа М от скорости полета и температуры окружающего воздуха [c.309]

Интенсивность разгона потока может, вообще говоря, зависеть от формы трансзвуковой области. Однако численное решение плоской задачи об истечении струи из отверстия с прямолинейными стенками показывает, что эта зависимость является слабой [78]. Аналогичный результат получен для осесимметричного случая путем экспериментального исследования распределения скорости на оси, возникающего при обтекании угловой точки [119]. Зависимость числа М от ж для плоского и осесимметричного случаев представлена на рис. 4.16. Ускорение потока до заданного числа Маха в осесимметричном соиле происходит на меньшей длине, чем в плоском. Кроме того, и в плоском и в осесимметричном случаях замена угловой точки участка с малым радиусом кривизны не приводит к сколь-либо существенному изменению длины о разгонного участка. Так, при Щ 0,5 она увеличивается всего на 2—3 % по сравнению с длиной о Для сопла с угловой точкой. Длина разгонного участка зависит не только от числа М, но и от показателя адиабаты у, причем уменьшение у приводит к увеличению длины разгонного участка. [c.164]

Пользуясь известной связью между приведенной скоростью и числом М, можно получить также аналогичные зависимости числа М для волн детонации и горения от тепловой характеристики газовой смеси. [c.224]

На рис. 4.10 изображены зависимости относительного числа подшипников от скоростей скольжения и давлений. С возрастанием этих показателей число подшипников уменьшается. Из рис. 4.11 следует, что около 80% подшипников эксплуатируются при I 1,0 м/с, а 95 % — при v 2,5 м/с и Ра 10 МПа. [c.127]

Обобщенные зависимости числа М]к, при котором возникает скачок конденсации, от величины относительного начального перегрева и влажности для разных продольных градиентов скорости представлены на рис. 6-14. [c.153]

Таблица 1.12 Температура торможения в стратосфере в зависимости от числа М полета (скорости полета V)

Это может быть обеспечено без специальных приемов стабилизации частоты. После градуировки прибора строится график зависимости скорости ударной волны и числа М от количества импульсов, зарегистрированных пересчетным устройством. [c.37]

Скоростными характеристиками двигателя называются зависимости его тяги и удельного расхода топлива от числа М полета (скорости полета) на заданном режиме работы при неизменной высоте и принятой для двигателя программе регулирования. [c.82]

Из формулы (4.7 ) видно, что демпфирующий момент прямо пропорционален плотности воздуха и угловой скорости вращения шг. Более сложна зависимость демпфирующего момента от скорости полета, так как при изменении скорости (числа М) изменяется С . [c.135]

Для сравнения скорости потока со скоростью звука в аэродинамике используют специальный показатель — число М, отношение скорости полета к скорости звука. Чем ближе скорость полета к скорости звука, тем ближе число М к единице. На сверхзвуковых скоростях оно, естественно, больше единицы. При около- и сверхзвуковых скоростях формула для расчета аэродинамического сопротивления не меняется, однако коэффициент в этой формуле изменяется очень сильно. На рисунке 28 показана его зависимость от числа М для одной из баллистических ракет. На этом же рисунке, сбоку, показано, как на [c.42]

Рис. 12.5. Зависимость температуры Т, скорости , площади Л, плотности р и числа М от давления р потока в сопле. Все величины отнесены к их значениям в критическом сечении = 1.2-

В зависимости от режима истечения из сопла исходного газа, т.е. в зависимости от числа М, находятся следующие параметры свободного вихря в сечении О-О тангенциальная скорость статическая температура Г но массовый расход При М < 1 1Ус ( - из (4.2.3), Г ,( - из (4.2.6), - из (4.2.10). При М = 1 И сиО - из (4.2.4), [c.162]

Зависимость плотности газа и скорости течения в тепловом сопле от числа М можно найти следующим способом [c.210]

Однако по мере возрастания скоростей обтекания все в большей мере проявляется зависимость коэффициентов интерференции от сжимаемости. Эта зависимость может быть выражена, в частности, через изменение условной толщины пограничного слоя б от числа М в соответствии с формулой [c.163]

В зависимости от скорости потока в рабочей части аэродинамические трубы делятся на трубы малых скоростей с числом М порядка 0,1 — [c.464]

На рис. 11.6 показана зависимость коэффициента трения от числа Маха. Для числа М = 0, что соответствует умеренным дозвуковым скоростям, в соответствии с формулой (7.26) получим [c.209]

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

В пределах I0 постоянного значения (рис. 4.1) [93]. Расчеты показывают, что при давлении 0,1 МПа для скорости до 0,4 м/с, а при давлении 10 МПа для w.q" до 0,1 м/с транспортируются капли диаметром до 0,1 мм [173].. [c.109]

Распределение угловых скоростей имеет пологий характер на участке 10 —2-10 1/с, а далее кривая плавно увеличивается. Распределение линейных скоростей характеризуется наличием трех существенно различных по крутизне участков. Первый участок (от 10" до 10 м/с) и третий участок (от 1,5 до 6,0 м/с) отличаются пологим изменением кривой распределения. Второму участку (от 10" до 1,5 м/с) соответствует плавный, быстро возрастающий ход кривой распределения и, следовательно, слабая зависимость вероятности попадания значения скорости в некоторый поддиапазон от их общего числа. [c.165]

Отношение а = Р02/Р01 < 1 называется коэффициентом давления и характеризует потери механической энергии в прямом скачке. Ниже приведена зависимость коэффициента давления от числа Маха М перед скачком (или от коэффициента скорости Xi) [c.184]

Принято считать, что эрозию вызывают только сравнительно крупные капли. Однако, как показывают экспериментальные исследования, значительной эрозии подвержены элементы турбин и другое оборудование при больших скоростях потока и очень малых размерах капель м). Так, в частности, детальные исследования алюминиевых клиньев, установленных за соплом Лаваля, показывают значительный износ входного участка клина при числе М>2,5 и размерах капель йк 0 м. На рис. 8.17 представлен относительный унос массы алюминиевого образца в зависимости от расстояния б между образцом и срезом сопла и угла клина р. Влага образовывалась в сопле Лаваля в результате спонтанной конденсации пара. Начальная влага перед соплом отсутствовала. Влажность потока составляла примерно 4 %, а размер частиц м. Функция Ат (б) имеет максимум (кривая 1). Такой характер изменения Дто объясняется, по-видимому, влиянием скачков уплотнения, образующихся на срезе сопла и вызывающих значительное испарение капелек влаги. Кривая 2 на рис. 8.17 отражает влияние угла клина. При небольших р интенсивность головного скачка уплотнения мала угол контакта капель с поверхностью клина также невелик — соответственно незначительный износ образца. При больших углах p,>4 f наблюдается уменьшение уноса металла из-за роста интенсивности скачка уплотнения и увеличения доли испарившейся влаги [154]. [c.289]

Рис. 44. Средний размер капель в зависимости от давления при различных скоростях расширения р в зоне Вильсона и различных числах М. Предполагается, что на образующихся каплях выпадает теоретическое количество влаги. Градиент энтальпии /= т--р р

Рис. 44. Средний размер капель в зависимости от давления при различных <a href="/info/241876">скоростях расширения</a> р в зоне Вильсона и различных числах М. Предполагается, что на образующихся каплях выпадает теоретическое количество влаги. Градиент энтальпии /= т--р р

Характерной особенностью этого типа решеток является сравнительно резкая зависимость характера течения рабочей среды от числа М. При отклонении условий работы от расчетных аэродинамические характеристики решетки значительно изменяются, коэффициент потерь при этом возрастает. Для иллюстрации на рис. 92 приведены графики изменения коэффициентов скорости и расхода в зависимости от числа Ма для сегмента расходящихся сопел [c.179]

Заброс температуры газа 95 Зависание частоты вращения турбины ГТД 94 Зависимость числа М от скорости полета и темпеоатуры воздуха 309 (табл. 4.14) [c.413]

Найдем также зависимость числа М от приведенией скорости потока. Для этого подставим в уравнение [c.190]

НИИ плоских образцов на контактную усталость методом обкатки. Установка позволяет проводить испытания на контактную усталость в широком диапазоне нагрузок и скоростей, сохраняя постоянной площадь контакта. Четыре образца, закрепленные в зажиме, соприкасаются с кольцевым индентором. Скорость возвратно-поступательного движения индентора 36 м/мин, контактное давление 1680 МН/и (168 кгс/мм ), материал индентора — твердый сплав ВК8. Контактная прочность оценивается по зависимости число питтннгов от числа циклов нагружения. [c.278]

И-М. Поток воздуха, движущийся с постоянной скоростью, продольно обтекает плоскую изотермическую пластину. От передней кромки пластины нарастает лам,инарный пограничный слой. Рассмотрите два варианта. В первом случае переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит при Re = 3- 10 а во втором—при Лед = 10 . Вычислите и постройте в логарифмических координатах зависимость числа Стантона от числа Рейнольдса (Rex) вплоть до Ред = 3-10в. Считайте, что переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит скачкообразно п одном сечении (что в действительности не так). Число Стантона в области турбулентного пограничного слоя вычисляйте с помощью интегрального уравнения энергии, сопрягая в сечении перехода от ламинарного пограничного слоя к турбулентному соотвегствующие толщины потери энтальпии так же, как при выводе уравнения (11-29). Постройте также зависимость числа Стантона от числа Re для случая, когда турбулентный пограничный слой начинает развиваться непосредственно от передней кромки пластины. Определите координату j , от которой фактически развиваегся турбулентный пограничный слой, когда ему предшествует ламинарный. Как влияет на эту величину изменение критического значения Re, при котором происходит переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному Каково должно быть число Рейнольдса, чтобы коэффициент теплоотдачи к турбулентному пограничному слою можно было вычислять с точностью 2%, не учитывая влияние начального участка с ламинарным пограничным слоем [c.306]

Рис. 111,21. Зависимость числа адгезии от числа оборотов центрифуги при отрыве полидисперсных частиц, оседавших на замасленную поверхность (плотность замасливания 0,5 Mzj M ) с различной скоростью /—0=1.4 5 — 8,3 3—16,7 м/сек.

Рис. 111,21. Зависимость <a href="/info/187457">числа адгезии</a> от <a href="/info/15165">числа оборотов</a> центрифуги при отрыве полидисперсных частиц, оседавших на <a href="/info/187554">замасленную поверхность</a> (плотность замасливания 0,5 Mzj M ) с различной скоростью /—0=1.4 5 — 8,3 3—16,7 м/сек.

Расчет выполняется в следующем порядке. При давлении Р , температуре Т , компонентном составе при любой величине Р и E , i = 1 из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются плотность р , удельная теплоемкость Ср , число Пуассона, удельная энтальпия / и газовая постоянная высоконапорной среды. Затем определяется режим истечения по числу маха М из уравнения (4.2.2). В зависимости от числа М находятся массовый расход Р газа через сопло, скорость W струи, статическая температура Т ., струи, площадь поперечного сеченияструи на выходе из сопла, которая равна площади отверстия и площади поперечного сечения/] полузамкнутой емкости. [c.182]

Предельным случаем оптической модели является модель черного тела, согласно которой ядро поглощает все попавшие на него частицы. Для нейтронов упругое рассеяние в модели черного тела является чисто дифракционным (см. гл. II, 6 и 3, п. 3 этой главы), а сечение поглощения с ростом энергии плавно приближается к предельному значению (см. пунктир на рис. 2.16). Реальные параметры оптического гамильтониана (4.М) свидетельствуют о том, что ядро является полупрозрачным. Полупрозрачность ядра подтверждается также осцилляциями сечений поглощения (рис. 2.16) в зависимости от энергии. Эти осцилляции в оптической модели возникают вследствие интерференции налетающей и рассеянной ядром волн. Осцилляции сечений поглощения можно также наблюдать, сохраняя энергию неизменной, но меняя размеры ядра, т. е. изучая зависимость сечения поглощения от массового числа А. Полупрозрачность ядра означает, что влетевший в ядро нуклон не сразу образует составное ядро, а в течение некоторого времени, большего R/v, где v — скорость частицы в ядре, двигается, сохраняя некоторую обособленность от остальных нуклонов ядра. Этот факт является важным для предравновесного механизма ядерных реакций (см. 8, п. 3). [c.151]

Ф. К. Горским и М. Е. Михлиным [37] исследовано влияние давления на кривые зависимостей числа центров кристаллизации п и линейной скорости их роста от температуры переохлажденного бетола, выбор которого в качестве объекта изучения обусловлен прозрачностью, что позволяет считать центры кристаллизации под микроскопом, и низкой температурой плавления. Показано, что влияние давления обусловлено изменением температуры фазового. превращения, энергии активации и поверхностной межфазной энергии на границе расплав— кристалл. При одинаковой скорости охлаждения кристаллизация при атмосферном давлении начинается при меньшем значении числа центров кристаллизации, и большем значении линейной скорости кристаллизации, что дает более крупные кристаллы. Повышение давления приводит к увеличению числа центров кристаллизации и снижению линейной скорости их роста, что и приводит к измельчению структуры. [c.22]

При определении влияния предварительной термообработки для образцов № 2, 3 нс удалось установить однозначной зависимости характеристик ползучести от числа циклов термообработки. Так, один цикл нагрева образца с покрытием № 3 увеличивает долговечность в 1.5 раза, в то время как та же термообработка у покрытия № 2 вызывает резкое разупрочнение. 5 и 10 циклов предварительного нагрева образцов № 3 вызывают уменьшение времени до разрушения в среднем в 1.5 и 2 раза соответственно, а один цикл с медленпы.м нагревом — в 10 раз. У образцов с покрытием № 4 явно выражено повышение сопротивления ползучести с увеличением времени дополнительной термообработки. Д.ля 50 мин минимальная скорость ползучести уменьшилась в 1.5 раза, а для 500 мин — в 3 раза по сравнению с образцами без термообработки. [c.49]

Рис. 41, Зависимость числа циклов Л/до зарождения трещины (э) и скорости ее роста V (6) от твердости НИС образцов стали 45 (7) и У8 (2) при деформировании f-= 25 Гц и коэффициенте интенсивности напрнжений - 10 МПа-м

Рис. 41, Зависимость числа циклов Л/до <a href="/info/48111">зарождения трещины</a> (э) и скорости ее роста V (6) от твердости НИС образцов стали 45 (7) и У8 (2) при деформировании f-= 25 Гц и <a href="/info/106417">коэффициенте интенсивности</a> напрнжений - 10 МПа-м

Рис. 57. Зависимость числа циклов до зарождения трещины N (1-4) и скорости ее развития v (7 — 4 ) от частоты деформирования f образцов стали 08кп при = 10 МПа-м

Рис. 57. Зависимость числа циклов до <a href="/info/48111">зарождения трещины</a> N (1-4) и скорости ее развития v (7 — 4 ) от частоты деформирования f образцов стали 08кп при = 10 МПа-м

В качестве иллюстрации на рис. 5.25, б приведены пульсацион- ные характеристики вдоль средней линии канала решетки в зависимости от числа М.1. Характерно изменение пульсационных спектров при переходе к сверхзвуковым скоростям амплитуды пульсаций статического давления резко возрастают в косом срезе. При Mi1 возмущения, создаваемые стержнями, проникают в косой срез решетки и внутрь канала. [c.190]

Какова должна быть зависимость относительного расширения неоднородного слоя от скорости минимального псевдоожижения п.у При заданной (неизменной) скорости фильтрации с увеличением Юд.у расширение слоя согласно (2-17 ) уменьшается. Это естествеено, так как в этом случае режим работы приблизится к пределу устойчивости. Если же задано (неизменно) число псевдоожижения М=тф1тп.у, то с увеличением Wn.y (например, при переходе к частицам большего диаметра) и сохранении прежней скорости подъема пузырей относительное расширение слоя по (2-17 ) должно ускоряться. За этим удобно проследить, если выражение (2-17 ) записать в форме [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...