Коррозионная активность соляной кислоты

Следовательно, на определенной стадии процесса муравьиная кислота загрязнена следами сероводорода и соляной кислоты, которые в какой-то мере, сказываются на коррозионной активности муравьиной кислоты. [c.71]

В растворах соляной кислоты титан корродирует с выделением водорода. При определенных концентрациях кислоты и температурах, в зависимости от доступа кислорода в коррозионную среду, титан может переходить из пассивного состояния в активное (рис. 188). В растворах соляной кислоты очень низких концентраций титан способен пассивироваться за счет образования защитных гидридных пленок. Так, при С он устойчив в [c.282]

Хромоникелевые стали обладают повышенной кислотостойко-стью. В пассивном состоянии скорость коррозии этих сталей в. большинстве случаев ничтожна. В активном состоянии по мере превышения критической кислотности подверженность этих сталей, коррозии значительно возрастает. В азотной кислоте, которая является сильным окислителем, хромоникелевая сталь может находиться как в пассивном, так и в транспассивном состоянии. Для экстремальных окислительных условий рекомендуется применять хромоникелевые стали без добавок молибдена с содержанием углерода не более 0,03%. В восстановительной соляной кислоте подобные стали имеют пониженную коррозионную стойкость. В щелочной среде хромоникелевые стали коррозионно устойчивы в зоне-температур 400—800° С. [c.34]

Установлено, что в чистом и активированном вазелиновом масле соответственно при амплитудах, равных пределу выносливости в вазелиновом масле и 2 %-ном растворе олеиновой кислоты, образы стали 45 получают примерно одинаковое приращение неупругой деформации, не приводящей к разрушению при /V=10 цикл нагружения. Образцы на воздухе достигают предела выносливости при более высоких значениях неупругих деформаций в приповерхностных слоях, что можно связать с усилившимся на этом уровне напряжений температурным фактором, который активизирует пластическое течение тонкого поверхностного слоя, способствуя одновременно ускоренному протеканию динамического деформированного старения, Циклический предел пропорциональности в жидких коррозионно-активных средах несколько больше, чем в воздухе, причем в дистиллате меньше, чем в соляном растворе (табл. 14). [c.84]

Для уменьшения потерь от низкотемпературной коррозии используют разные присадки к топливу. Так, в отечественной энергетике находит применение присадка ВТИ-4 см, представляющая собой водный раствор хлористого магния. Применение присадки несколько снижает коррозионную активность топочных газов, но приводит к ускоренному заносу хвостовых поверхностей нагрева. Появляется побочный агрессивный продукт в топочных газах — соляная кислота. [c.95]

Серную и соляную кислоты используют для травления, очистки от продуктов коррозии, накипи, лакокрасочных покрытий и асфальтосмолистых отложений. Применяют также уксусную, щавелевую, олеиновую, лимонную и нафтеновую кислоты. Коррозионная активность кислот уменьшается при введении в очистной раствор ингибирующих добавок. [c.105]

Неоднозначность в коррозионном поведении хороша иллюстрируется результатами сопоставления скорости коррозии гетерогенных сплавов и соответствующих чистых металлов. Для сплавов систем Zn—Sn и d—Sn скорость коррозии в соляной кислоте в несколько раз выше, чем чистых электроотрицательных металлов (Zn и d) [151, 152], хотя содержание Sn в этих испытаниях составляло всего 5 и 8 ат.% соответственно. Для сплавов системы Zn—Sn на основе олова (97 и 98,5 ат.%) в соляной и серной кислотах характерна возможность перехода в раствор обоих компонентов. Однако олово переходит в раствор в большем количестве, чем при растворении чистого металла в тех же условиях. Повышенная коррозионная активность компонентов по сравнению с соответствующими чистыми металлами наблюдалась и для сплавов систем Zn— d и d—Pb [153]. [c.158]

Первая часть посвящена главным образом анализу отечественного и зарубежного опыта эксплуатации и антикоррозионной защиты стального оборудования нефтеперерабатывающих производств. Важнейшими особенностями нефтеперерабатывающей промышленности являются очень высокая производительность, мощные материальные потоки и в связи с этим большие металлоемкость и габариты аппаратуры. В таких условиях практически невозможно широкое применение в качестве конструкционных материалов высоколегированных сталей или цветных металлов. Основная аппаратура нефтеперерабатывающих заводов выполняется из углеродистых и низколегированных сталей. Рабочие среды многих стадий нефтепереработки отличаются высокой агрессивностью. Наиболее активными коррозионными агентами являются сероводород, соляная кислота, хлориды, нафтеновые кислоты, водород. Защита от коррозии, вызванной этими веществами, в условиях высоких температур и давлений представляет нелегкую задачу. В книге изложены методы удаления и нейтрализации вредных примесей, приведены подробные рекомендации конструкционных материалов и наиболее безопасные в коррозионном отношении варианты конструкций и режимы эксплуатации аппаратов. Эта часть книги написана коллективом специалистов ВНИИНефтемаша. [c.7]

Выбор конструкционных и защитных материалов для оборудования указанных производств весьма затруднителен, так как основные компоненты технологических сред — хлор, хлористый водород, соляная кислота— характеризуются высокой коррозионной активностью. Использование неметаллических материалов для изготовления и защиты аппаратуры, трубопроводов и прочего оборудования во многих случаях также ограничивается их недостаточной химической стойкостью. [c.5]

КОРРОЗИОННАЯ АКТИВНОСТЬ ХЛОРИСТОГО ВОДОРОДА и СОЛЯНОЙ КИСЛОТЫ [c.87]

Смеси трихлорбензола и метанола в условиях насыщения их хлористым водородом (табл. 13.6) обладают также высокой коррозионной активностью. Метанол аналогично воде хорошо растворяет хлористый водород, образуя агрессивную среду (НС СНзОН). Из данных табл. 13.6 видно, что среды, содержащие влажный технический метанол, более агрессивны по отношению к металлам и сплавам, чем среды с обезвоженным метанолом. Это объясняется тем, что технический метанол содержит до 5% НгО и при пропускании хлористого водорода образуется одновременно два коррозионных агента — НС -СНзОН и соляная кислота. [c.293]

Растворы фосфорной кислоты менее агрессивны по отношению к хрому, чем растворы серной и соляной кислот, и активная область положительных анодных токов выявляется лишь при высоких температурах и концентрациях. По-видимому, влияние добавки хрома на коррозионное и электрохимическое поведение сплавов системы титан—хром в растворах фосфорной кислоты будет менее сильным, чем в растворах серной и соляной кислот. [c.100]

Выбор отмывочного реагента зависит от состава отложений и от использованного конструкционного материала. Преимуш,ественное применение получила соляная кислота как наиболее дешевый, активный и быстро действующий реагент она полностью растворяет карбонатные, фосфатные и частично железоокисные отложения, но слабо действует на силикатные накипи и не растворяет сульфатные. При обработке отложений раствором соляной кислоты наблюдается коррозионное разрушение металла оборудования с возникновением опасных язвин и трещин. При растворении ржавчины и окалины в раствор переходят ионы двух- и трехвалентного железа. Последние восстанавливаются металлом до двухвалентного состояния Ре ++Ре = 2Ре +, играя роль катодного деполяризатора. [c.96]

Стойка в пассивном и активном состоянии в растворах серной и соляной кислот и в других агрессивных средах. Используется для изготовления отстойников, в производстве вискозного шелка. Для обеспечения стойкости к межкристаллитной коррозии необходима высокая степень стабилизации при. одновременно сниженном содержании углерода. Обладает повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию [c.220]

Наибольший интерес представляют углеродистые стали с добавкой хрома, который значительно повышает коррозионную стойкость материала. Хром относится к самоПассивирующим материалам. Вследствие пассивации хрома, входящего в состав сплава, на поверхности последнего образуется пассивная пленка (защитный слой оксидой nim адсорбированного кислорода), существенно повышающая коррозионную стойкость сплава. Установлено, что для образования нержавеющей стали минимальное содержание хрома (по весу) Должно быть не ниже 13-15 %. Стали, содержащие 36 % хрома, приобретают коррозионную Стойкость даже в таких агрессивных средах, как царская водка. Однако в неокисляющихся агрессивных средах заищтная пленка на поверхности хромистых сталей не образуется, поэтому в растворах серной и соляной кислот такие стали активно корродируют. [c.39]

Под поверхностью белого слоя наблюдается зона металла с пониженной коррозионной стойкостью. Эта зона представляет собой мартенсит вторичной закалки, но с пониженным содержанием углерода, хрома и других карбидообразующих элементов. Электродный потенциал белых слоев более положителен, чем потенциал основного металла на 20—30 мВ, Опыты показали, что на образцах с нанесенным белым слоем торцы их (исходный металл) служат анодами и активно растворяются, поверхности же, обработанные на структуру белого слоя , являясь катодами, практически не корродируют., елые слои характеризуются повышенной коррозионной стойкостью как в нейтральных (3 %-й водный раствор Na l), так и в кислых (растворы серной и соляной кислот) средах. [c.113]

Серная кислота при эквивалентной концентрации водородных ионов обладает примерно такой же коррозионной активностью, как и соляная кислота. Скорость коррозии железа возрастает с увеличением концентрации H2SO4, достигая максимума в 47%-ной H2SO4, после чего уменьшается, а при 100%-ной концентрации резко повышается. В 65%-ной серной [c.75]

Металлостеклянные (Материалы широко применяются в электровакуумной лромышленности для изготовления переходных спаев. Композиционные материалы на основе порошков железа и стекла отличаются повышенной стойкостью в растворах соляной, серной и азотной кислот, а также небольшим износом и коэффициентом трения. Они с успехом используются для изготовления подшипников скольжения для узлов трения. От этих подшипников требуется высокая износостойкость, небольшой коэффициент трения, надежность. Железостеклянные материалы часто применяют в коррозионно-активных жидких средах. ,. [c.93]

Дробеструйная обработка резко снижает коррозионную стойкость стали. Обработка поверхности гидрополированием после обработки дробью повышает коррозионную стойкость стали в морской воде и парах воды в 3,5 раза, а обработка механическим полированием — в 2,5 раза. При этом коррозионная стойкость стали, обработанной дробью с последующим гидрополированием, оказалась ниже, чем стойкость такой же стали, подвергнутой последующему механическому полированию. Это объясняется тем, что на гидрополированной поверхности остаются следы жидкости, содержащей нитрат натрия. В этом случае под действием паров соляной кислоты образуются окислы азота, усиливающие коррозию. В более активной среде (в парах соляной кислоты) коррозионная стойкость образцов из стали 1X13 меньше зависит от способа обработки поверхности. [c.315]

Скорость анодного процесса у стали 1Х18Н9Т в средах с низким pH зависит от того, какой кислотой подкисляется раствор. Так, до pH 1 в растворах серной и азотной кислот величина области пассивации остается.такой же, как и в дистиллированной воде. При подкислении раствора соляной кислотой величина области пассивации уменьшается тем в большей степени, чем ниже pH раствора, т. е. чем больше концентрация ионов хлора. В этом случае до pH П скорость анодного процесса, в частности величина потенциала пробоя, определяется концентрацией не ионов водорода, а ионов хлора. Если в нейтральных деаэрированных средах на анодных поляризационных кривых стали 1Х18Н9Т отсутствует область активного растворения, то в средах с более низким pH сталь при тех же значениях потенциалов начинает растворяться в активном состоянии. В соответствии с изложенным в растворах азотной кислоты с pH 2-3 скорость коррозии стали 1Х18Н9Т практически не отличается от скорости ее в дистиллированной воде. С дальнейшим уменьшением pH скорость коррозии возрастает (см. табл. 111-11). Это объясняется тем, что с увеличением скорости катодного процесса разряда ионов водорода потенциал стали смещается в положительную сторону, что в соответствии с ходом анодной поляризационной кривой (см. рис. 111-13 и 111-14, кривая 4 приводит к увеличению скорости коррозионного процесса. На линейное увеличение скорости коррозии аустенитной нержавеющей стали 18-8 с ростом [c.127]

После кислотной стадии проводят вытеснение отработанного раствора кислоты водой и водную отмывку системы от остатков кислоты и взвеси. Основными показателями на этих стадиях являются осветленность и концентрация железа, а в первые минуты и кислотность отмывочной (ВОДЫ. Эти операции проводятся 1на технической воде. Практический опыт проведения очисток показал, что качество очистки и пассивации во многом зависит от правильности проведения вспомогательной операции — водной отмывки после кислотной стадии. Особое внимание следует уделять этой операции после очистки соляной кислотой, так как активизированная кислотой поверхность труб легко корродирует в технической воде, покрываясь налетом рыхлой вторичной ржавчины, что ухудшает качество пассивации и очистки в целом. Ранее проводилась последующая нейтрализация кислоты раствором щелочи (например 0,2% раствором едкого натра). Щелочь нейтрализовала остаточную кислотность в тупиковых зонах и снижала коррозионную активность поверхности металла. Но подобное щелочение возможно лишь после удаления основной части растворенного в кислоте железа из контура. Водная отмывка после кислотной стадии должна удалить из котла не только кислоту, но и взвешенные вещества. Следовательно, необходимы большие расходы воды, которые проще получить при использовании технической воды. Но, с другой стороны, в технической воде сильнее коррозия металла, что требует сокраще-52 [c.52]

Подкисляют воду технической серной или соляной кислотой Серная кислота (ГОСТ 2184—87 ) представляет собой бесцвет -ную маслянистую жидкость, содержащую 75. ..92,5% H2SO4. Поставляется в стальных цистернах или стеклянных бутылях. Соляная кислота (ГОСТ 1382—89) — бесцветная дымящаяся жидкость, содержащая не менее 27,5% НС1, поставляется гуммированных цистернах или стеклянных бутылях. Эти кисло ты смешиваются с водой в любых соотношениях. Для подкис-ления воды применяют растворы кислот. Учитывая высокук коррозионную активность разбавленных серной и соляной кислот, для их приготовления, транспортирования и хранения следует применять кислотостойкое оборудование и аппаратуру (рис. 23.4). Кислота может вводиться также во всасывающий или напорный трубопроводы, что, однако, менее желательно. [c.610]

Сравнительная коррозионная активность сплавов и чистых металлов сильно зависит от природы компонентов и состава коррозионной среды. Например, в нейтральных и слабокислых растворах Zn,Sn-, d,Sn- плaвы в отличие от растворов соляной кислоты являются более устойчивыми в коррозионном отношении, чем соответствующие чистые компоненты [154]. Для Sn,Pb- и 8Ь,РЬ-сплавов в солянокислых растворах обнаружено некоторое снижение скорости коррозии по сравнению с чистыми компонентами [155J. [c.158]

Еще менее исследована роль ингибиторов в подавлении селективной коррозии, идущей по механизму фазовой перегруппировки. Такой механизм, как указывалось, частично реализуется при коррозии р-латуни в хлоридных средах. Оказалось, что доля меди, перегруппировавшейся в поверхностном слое л ату нц. в собственную фазу, зависит не только от химического состава, температуры и деформации, но и от наличия поверхностно-активных веществ в коррозионной среде (см. табл 3.1). Так, декстрин несколько тормоз ит фазовую перегруппировку, повышая процент ионизированной из р-латуни меди. Более эффективным замедлителем фазовой перегруппировки явились сапонин и особенно препарат ОС-20, представляющий собой продукт поликонденсации 1 моля спиртов кашалотового жира с 20 молями окиси этилена. Он полностью предупреждает СР р-латуни в растворах соляной кислоты. Не исключено, что поверхностно-активные вещества, адсорбируясь на наиболее активных местах поверхности, уменьшают подвижность ад-атомов меди и, выступая в качестве своеобразных стопоров, тормозят перегруппировку атомов меди в собственную фазу [121]. [c.187]

Смена коррозионно-активных сред может привести к ускорению коррозии. Так, кремнемолибденовый чугун нельзя применять, если крепкая серная кислота или слабая азотная кислота чередуется с соляной кислотой, а также в случае, если в последней содержатся примеси HF, HgSOg или [c.5]

Коррозионная активность технологических сред в указанных производствах определяется, главным образом, побочным процессом дегалоидирования хлорорганических продуктов, в результате которого происходит отщепление хлора с последующим образованием соляной кислоты в присутствии влаги. Снижение температуры процесса восстановления, очевидно, должно отразиться и на степени агрессивности сред. [c.32]

Минимальная по площади структурная составляющая (включение) на поверхности сплава устойчива и является катодом, основной фон сплава — активным анодом (см. рис. 4а). Примером такой коррозионной системы может служить серый чугун или высокоуглеродистые стали в растворе серкой или соляной кислоты. Здесь феррит растворяется, а карбиды или графит остаются неразрушенными. Можно также указать на катодные включения СиАЬ (0-фаза) в алюминиевом сплаве Си—А1 (дюралюминий). Во всех этих случаях накопление на поверхности катодной фазы, например карбидов в стали, графита в чугуне, uAl в дюралюминии, происходит в виде рыхлого несплошного слоя, не вызывающего заметного торможения анодного процесса, но интенсифицирующего катодный процесс. По этой причине такое формирование поверхностного слоя обычно не приводит к снижению скорости коррозии, но часто ее заметно увеличивает. Однако если анодная фаза способна пассивироваться в данных условиях, то возрастание поверхности катодной составляющей может облегчить наступление пассивирования более электроотрицательной фазы, вследствие смещения общего потенциала сплава в положительную сторону до потенциала пассивации анодной фазы, и коррозия сплава будет сведена к минимуму. Примером тому может служить более высокая стойкость серого чугуна по [c.24]

В результате проведенных испытаний напряженных образцов нержавеющей стали в растворах серной кислоты с добавлением С1 -ионов было показано [159], что коррозионное растрескивание происходит лишь в определенной области потенциалов, соответствующей активному состоянию металла. Рекомендуется применение анодной защиты сталей типа Х18Н9 и Х24Н10 испытания на таких образцах в течение 1300—2700 ч при 30—50° (10 н. серная кислота с 0,5 н. соляной кислотой) показали надежность предлагаемого метода. [c.127]

В сухом виде хлоропрен не проявляет коррозионной активности, но в присутствии влаги, особенно при нагревании, частично гидролизуется с образованием соляной кислоты, которая, как известно, растворяет большинство металлов и сплавов. По отношению к материалам и покрытиям на силикатной основе хлоропрен химически инертен. Однако он просачивается в пористые материалы, например в поры отвердевшей диабазовой замазки, и там полимеризуется, превращаясь в твердый со-полимер. Последний быстро растет и создает механические напряжения, разрушающие футеровку.. Большинство органических материалов и покрытий в хло-ропрене растворяются или набухают до такой степени, что их применение в качестве конструкционных и защитных материалов становится невозможным. [c.249]

Из многочисленных побочных продуктов этой реакции важное значение имеет дивинилацетилен Hs= H— s С—СН=СНг, полимеры которого составляют основу лака этиноль [16]. Катализатором является солянокислый раствор комплексного соединения полухлористой меди и хлористого аммония [1, 2]. По своей коррозионной активности водные растворы катализатора превосходят соляную кислоту той же концентрации. Наличие в производственной аппаратуре кислого катализатора заставляет прибегать к использованию защитных покрытий. Наиболее щироко применяют футеровку метлахскими плитками, уложенными на кислотоупорной диабазовой замазке. Этот тип покрытия пригоден для защиты не только от холодных сред, но и от тех, которые имеют температуру, близкую к 100° С. Если рабочая температура невысока, прибегают к более технологичному и дешевому способу защиты — гуммированию. Для этой цели используют резину Д-Ю-Н на основе наирита, отличающуюся больщей стойкостью к органическим соединениям по сравнению со стандартными обкладочными резинами на основе НК и СКБ. [c.261]

Основными компонентами технологических сред являются хлорид цинка и соляная кислота. Коррозионная активность растворов хлорида цинка усиливается при содержании в них уже 0,7— 1,0% НС1. Скорость коррозии меди в растворе, содерн<ащем 34,6% Zn b и 0,7% НС1, при 25°С достигает 1,9 мм1год. Углеродистая сталь разрушается в этих условиях со скоростью а,8мм1год (табл. 6.1). [c.167]

При воздействии хлороводорода в условиях конденсации влаги на поверхности металла образуется пленка концентрированной соляной кислоты, которая обладает высокой коррозионной активностью по отношению к сталям, сплавам. [c.44]

На стадиях полимеризации, отделения непрореагировавшего ПВА, омыления, промывки и отжима ПВС, подсушки и растворения ПВС рабочие среды обладают слабой и средней агрессивностью по отношению к конструкционным материалам. Наиболее агрессивные компоненты — уксусная кислота (0,1—0,2%), масляная кислота (0,1—0,2%), ацетат натрия (до 0,05%), метиловый спирт. На этих стадиях процесса используют оборудование из высоколегированной стали 12Х18Н10Т, углеродистой стали со стеклоэмалевым покрытием, технического алюминия. На стадиях ацеталирования и промывки ПВС применяют оборудование из углеродистой стали со стеклоэмалевым покрытием. Это связано с тем, что на стадии ацеталирования вводят катализатор — соляную кислоту, наличие которой (0,4—0,001 %), а также хлорида натрия определяет коррозионную активность сред на всех последующих стадиях процесса. [c.297]

Коррозионная активность органических растворителей объясняется наличием в них примесей — нафтеновых кислот, серу-содержащих соединений, воды и т. д. Вода присутствует, например, в диметилформамиде и хлорированных углеводородах. В результате гидролиза диметилформамида образуется муравьиная кислота, в результате гидролиза метиленхлорида — соляная кислота [42]. Для нейтрализации кислых примесей в метиленхлориде-сырце рекомендуется на стадии ректификации вводить триэтил-амин, что значительно снижает кислотность растворителя [43]. [c.40]

Коррозионная стойкость титана в растворах хлоридов значительно выше, чем нержавеющих сталей и сплавов на никелевой основе. Почти во всех хлоридах титан стоек к общей коррозии в концентрированных растворах вплоть до насыщенных при комнатной и не слишком высоких температурах (см. табл. 14), На рис. 33 приведена диаграмма коррозионной стойкости титана в подкисленных концентрированных растворах (близких к насыщению при 25 °С) различных хлоридов, физико-химические свойства которых приведены в табл. 17. Порог стойкости титана при переходе от одного раствора соли к другому заметно меняется. Например, активное растворение титана в растворах хлористого цинка начинается при концентрации соляной кислоты почти в 40 раз выше, чем в растворах хлористого лития. Труднее всего активное растворение титана наступает в чистой соляной кислоте, критическая концентрация которой в 50 раз выше, чем в растворах хлористого лития. Этот фено.мен объясняется главным образом различной активностью воды в исследуемых растворах. Так, в исследуемых растворах хлористого лития ан,о — 0,2, а в 1 % соляной кислоты ан о близка к 1 [269]. Как указывалось выше, вода является основным пассивирующим агентом для титана. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...