Скорость потока локальная

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Как было показано в гл. 2, отдельные (локальные) отклонения скоростей, даже если они очень значительны, не могут служить показателем степени неравномерности потока в целом, т. е. значения ш 1ах и шт не могут характеризовать эту неравномерность, тем более, что для сечения /—/ они являются случайными. Более объективную и полную оценку степени неравномерности дает интегральная се величина, например коэффициент Л , . Результаты расчета этого коэффициента па основе измеренных скоростей при различных средних скоростях потока приведены ниже. [c.247]

Инерционный напор реального потока определяется из уравнения (XII—2), в которое подставляют приблизительные значения локальных ускорений, подсчитанные по изменению средней скорости потока и. [c.337]

Уже формула (33,6) качественно определяет корреляцию скоростей в локальной турбулентности, т. е. связь между скоростями в двух близких точках потока. Введем теперь функции, которые могут служить количественной характеристикой этой корреляции ). [c.193]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Инерционный напор реального потока определяется из уравнения (ХП-2), в которое приближенно подставляются локальные ускорения, подсчитанные по изменению средней скорости потока V. [c.339]

При действии на поверхность детали потока газа или жидкости при определенных условиях (большая скорость потока, наличие в нем абразивных частиц и т. п.) может привести к размыванию , эрозии поверхностного слоя. На поверхности появляются локальные пятна, выбоины, кратеры, царапины и т. п. Интенсивность повреждения при эрозии может быть значительной, если поток газа или жидкости обладает большой кинетической энергией и может создавать высокие напряжения в поверхностном слое. [c.87]

Характер распределения частиц в испытуемом участке трубы определяли методом ЬОА путем расчета числа частиц, проходящих через исследуемый объем. На рис. 9 дпя стандартных условий (диаметр частиц 0,8 мм ) при средней скорости потока 0,44 м/с и К =0,25 даны зависимости локальных скоростей частиц р [ см/с](1) вдоль трубы [х О° ] (2) на. расстоянии от стенки трубы 2 мм, 12 мм и 20 мм. Из рис. 9 видно, что скорость частиц сразу после начала расширения очень неоднородна и в пределах измерений не выравнивается по сечению трубы. [c.13]

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии (по потере массы) с ростом скорости потока до 0,6 м/с возрастала на порядок, значение ее [0,06 г/(м Ч)] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения (неравномерное распределение остаточных макро- и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [c.237]

Если поверхность металла подвержена действию коррозионной жидкости с очень высокой скоростью потока, может возникать эрозионная коррозия (см. 4.8). Опасность эрозионно-коррозионных повреждений особенно велика в тех местах, где имеются локальные повышения скорости потока и значительная турбулентность. Этого можно избежать, придавая трубопроводам, теплообменникам и другим конструкциям, подверженным действию потока, возможно более обтекаемую форму , скажем, присоединение отвода к трубе должно быть спроектировано так, чтобы кромки не выступали в поток и не нарушали течения (рис. 88). Далее, при гнутье труб следует избегать возникновения волнистости и гофрировки, так как вызываемая ими турбулентность потока жидкости ведет к повреждению труб (рис. 89). Разумеется, следует избегать использования труб с выбоинами и вмятинами. Нужно также принимать во внимание опасность возникновения эрозионной [c.98]

Репассивации питтинга способствует усиление перемешивания, которое действует в направлении выравнивания разности концентраций между питтингом и его окружением. При скоростях потока выше 1,5 м/с опасность локальной коррозии очень невелика, однако она сохраняется в узких зазорах, например в фланцевых соединениях. [c.114]

Тонкая стенка трубы также позволяла после выполнения эксперимента разрезать все трубки сборки по образующей, развернуть их в плоскость и получить тем самым возможность определения локальных кризисных зон по цветам побежалости, образующимся на внутренней не обтекаемой теплоносителем поверхности. Исследования были проведены при давлении 7,5 МПа, массовых скоростях потока от 1000 до 2000 кг/(м -с) и тепловых потоках до 1,1 МВт/м с подачей на вход пароводяной смеси в области массовых паросодержаний от 0,1 до 0,7. [c.159]

Из уравнений (3.59) — (3.63), (3.68) — (3.72) и (3.84) — (2.87) легко определить условия достижения и перехода сечения, в котором скорость потока становится равной локальной скорости звука. [c.139]

Появление стабилизированных одночастотных лазеров, в особенности лазеров с плавной перестраиваемой частотой, каковыми являются жидкостные лазеры, значительно расширит области практических применений оптических методов в системах неразрушающего контроля, метрологии, системах измерения и контроля размеров и линейных перемещений. Лазерный пучок станет более удобным инструментом для определения физико-химических свойств материалов, использования в качестве визира, измерения длины, скорости и т. д. При этом приборы на основе лазеров будут обладать исключительно высокой точностью и воспроизводимостью при локальных измерениях. Оптические доплеровские методы дадут возможность измерять скорости потоков различных жидкостей и газов. [c.322]

Начнем с расчетно-теоретических исследований. Большое значение в практике инженерно-физических расчетов ядерных реакторов и других теплотехнических аппаратов имеет корректный учет влияния различных допусков и отклонений от номинала параметров активной зоны реактора (или аппарата другого типа) на температуру или тепловой поток в опасном месте [35, 89]. Очевидно, что такие распространенные эффекты, как разброс и неточность теплофизических констант для разных материалов в различных точках аппарата, локальные перекосы в распределении источников тепловыделения, неравномерность распределения скоростей потока, изменение коэффициента теплоотдачи по периметру и длине твэлов или трубок теплообменника, неравномерность толщины оболочки твэла и неоднородность состава материалов и т. д. с соответствующей статистической обработкой могут быть введены в формулы теории возмущений, т. е. все перечисленные эффекты могут быть выражены в виде вариации функционалов температуры, представляющих практический интерес. [c.111]

Эрозионное разрушение начинается обычно с локальных нарушений поверхности окисных слоев и развивается весьма интенсивно, захватывая все большие участки поверхности. Скорость эрозионных разрушений зависит от угла атаки или направления скорости потока к поверхности металла, что следует учитывать при конструировании машин. [c.25]

Подробный алгоритм итерационного метода нахождения критического расхода приведен в следующем параграфе. Что касается скорости звука, которая в двухфазной среде может оказаться на 1—2 порядка ниже, чем в жидкости или паре (газе), то она меняется в широких пределах в зависимости от структуры потока и степени термического и механического равновесия фаз при одних и тех же параметрах торможения, принимает значения от минимального, равного термодинамически равновесной скорости звука, до того максимального, которое устанавливается в выходном сечении канала. Если изменение параметров потока внутри трубы происходит таким образом, что на конечном ее участке непрерывно увеличивающаяся скорость потока оказывается в каждом сечении близкой к непрерывно возрастающей к выходному срезу канала локальной скорости звука, то на указанном конечном участке трубы возможна реализация режима течения, близкого к звуковому. [c.124]

На рис. 3.5 приведены примеры установки датчиков ПС в трубопроводах с изгибом и задвижкой. Преобразователь скорости ПС-6 обеспечивает информацию о локальных скоростях потока и их радиальных градиентах. Он состоит из чувствительного элемента, штанги и клеммной коробки. Основным элементом прибора (рис. 3.6) является индуктор, изготовленный из пластин электротехнической стали с размещенной в пазах обмоткой возбуждения магнитного поля. Принцип действия преобразователя скорости основан на использовании закона электромагнитной индукции. [c.45]

Электрическое поле в жидкости вблизи чувствительного элемента определяется распределением скорости и магнитного поля. Магнитное поле организовано таким образом, что разность потенциалов между электродами 1 (рис. 3.6) пропорциональна локальной скорости потока V,, а сумма этих же потенциалов между электродами характеризует [c.47]

Аппаратура, использованная в этих экспериментах, в основном была аналогична использованной в работе автора. Экспериментальные трубы нагревались электрическим током. Температура трубы регистрировалась термопарами, заделанными на внешней поверхности трубы в различных местах по всей ее длине. Температуры на внутренней поверхности трубы вычислялись расчетным способом. Ряд термопар, заделанных по поверхности трубы в определенном порядке, позволял исследовать распределение температуры по периметру. Для большинства случаев вычисленные коэффициенты теплопереноса для каждого положения термопары основывались на средней величине показаний термопар в этом положении. Локальные температуры объема жидкости вычислялись на основании измерений температуры на входе, скорости потока жидкости и подводимого тепла на рассматриваемом участке. Измерялись также температуры на выходе, которые использовались для контроля точности. Разности температур трубки и жидкости поддерживались по возможности низкими для большей точности измерения во избежание громоздких вычислений в связи с изменением физических характеристик от температуры. Были предприняты меры, чтобы избежать погрешности за счет примесей, а также образования пузырьков воздуха при использовании воды. Экспериментально и путем вычислений определялись необходимые поправки на тепловой поток от трубы, на потерю тепла во внешнюю среду вдоль медных проводов, передающих электрический ток. Получены результаты для труб со следующими внутренними диаметрами (0,5 0,6 0,75 0,8 1,0 1,5 и 2,0 дюйма) 1,27— [c.247]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Рассмотрим метод измерения локальных скоростей фаз с помощью изокинетического зонда, принцип действия которого основан на отборе из двухфазного потока пробы с помощью откачивающего устройства. Режим работы отсосного устройства задается таким образом, чтобы скорость потока в сечении приемного отверстия зонда совпадала со скоростью невозмущенного потока, при этом обеспечивается условие изокинетического отбора пробы. [c.251]

Влияше скорости потока морской воды усугубляется высоким содержанием в нем хлоридов. Острые углы в направлении потока могут стать причиной сильного локального поражения. Условия на ватерлинии сходны с динамическими, а на глубине - со статическими. Скорость коррозии на глубине уменьшается, что объясняется не только снижением концентрации кислорода, понижением температуры, но и уменьшением скорости движения воды. [c.16]

Кроме этого, имеется второй корень р1фрц. В случае, если скачок бесконечно слабый, pi—>-рп и решение представляет собой, как известно, волну сжатия. Условия превращения скачка уплотнения в волну сжатия возникают при достижении потоком скорости, равной локальной скорости звука. [c.274]

Подвод дополнительной массы газа и связанное с зтим уменьшение параметра закрутки <1 в ряде случаев однозначно определяет локальные характеристики закрученного потока в условиях вдува. Например, максимальные относительные значения осевой и суммарной скоростей потока, где определяется с учетом вдува, незначительно отличаются от аппроксимирующих зависимостей (2.8) и (2.9) (рис. 3.12). [c.69]

Если при данной температуре внешнее давление уменьшается до давления паров морской воды, то начинается вскипание. На практике часто наблюдается локальное закипание воды при очень большой скорости потока. Например, морская вода, обтекающая с высокой скоростью турбину или гребной винт, испытывает очень резкие перепады давления при резком изменении сечения потока, в частности на краю лопастей. При этом образуются пузырыш пара, которые в другой точке потока могут испытать коллапс. Повторяющиеся удары, возникающие при коллапсе этих пузырьков, со временем приводят к разрушению поверхности металла. Отрывающиеся чешуйки металла открывают свежую активную поверхность для коррозионного воздействия морской воды. Таким образом, кавитация в морской воде сопровождается потерями металла как за счет механического разрушения, так и за счет коррозии. [c.28]

Экспериментальными работами А. И. Гужова и В, Ф. Медведева [8] установлено, что при начальном давлении 7 Ka j M и числах Фруда более 600 при истечении газожидкостной смеси поток в выходном сечении приобретает тонкодисперсную однородную структуру с отсутствием скольжения фаз. В интересующем нас интервале начальных параметров (pi lO KZ j M , pi>10%) число Фруда заведомо больше 600. Последнее позволяет сделать предположение о критическом режиме истечения, скорость потока в котором равна локальной скорости звука, определяемой зависимостью [26] [c.53]

Эрозионное разрушение и пластическая деформация поверхности приводят к изменению микрорельефа, который может служить характеристикой стабильности материала. Исследование профиля поверхности после испытаний в скоростном воздушном потоке при М = 1,6 сплавов ЭИ437Б при г = 800° С (рис. 3) и ВЖ-98 при 1000° С показало, что развитие микрорельефа усиливается с увеличением температуры, времени выдержки и скорости потока. Образующиеся впадины являются своеобразными надрезами, инициирующими локальное разрушение. Кроме того, грубый рельеф нарушает пограничный слой и вызывает местный переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный, что способствует образованию эрозионных питтингов и изменению теплофизических характеристик поверхности [3]. [c.86]

Подъемное движение пароводяной смеси в экранных трубах прямоточного парогенератора бащенной компоновки при встречном движении газов сверху вниз не обеспечивает надежной работы парогенераторов. На пусковых режимах вследствие пониженных весовых скоростей потока пароводяной смеси переходная зона и даже перегрев пара перемещаются в топку, в область ядра горения с локальными нагрузками при сжигании мазута до 800— 1000 ккал/(м ч), что вызывает перегрев кипятильных труб до температуры 600—650° С, недопустимой для углеродистых и перлитных сталей. [c.132]

Рис. 5-7. Зависимость локальной плотности теплового потока через шлаковую пленку в шлакоулавливающем пучке от перепада температур в шлаковой пленке, температуры факела, скорости потока, параметра А при сжигани[1 АШ с вязкостью шлака ф = =0,012 град Цо = 3 кГ сск1м о=1 260 С.

Рис. 5-7. Зависимость локальной <a href="/info/29212">плотности теплового потока</a> через шлаковую пленку в шлакоулавливающем пучке от <a href="/info/237339">перепада температур</a> в шлаковой пленке, <a href="/info/74006">температуры факела</a>, <a href="/info/10957">скорости потока</a>, параметра А при сжигани[1 АШ с <a href="/info/515007">вязкостью шлака</a> ф = =0,012 град Цо = 3 кГ сск1м о=1 260 С.

Очень большое влияние па образование отложений оказывают аэродинамические факторы. Для того чтобы частички золы не оседали, необходимо ирел<де всего, чтобы средняя скорость потока была достаточной на всех режимах работы. Далее необходимо, чтобы ие только средние, по и локальные скорости но всему сечению [c.248]

Опыт использования различных интенсификаторов в однофазных потоках достаточно велик. Естественно использовать его для повышения критической мощности в двухфазных потоках. Одной из первых в этом направлении, по-видимому, была работа [3.65]. В настоящее время это направление получило дальнейшее развитие [3.66—3.85]. Известны по крайней мере два метода повышения критической мощности 1) закрутка потока, т. е. создание радиального поля массовых сил, обусловливающего поток капель жидкости к стенке 2) турбулизация потока, т. е. увеличение нульсациопной составляющей скорости потока и, следовательно, потока капель к стенке. Наибольшее распространение пока получила закрутка потока. Здесь можно отметить закрутку в витых трубах некруглого сечения, в спирально-винтовых трубах, а также с помощью витых лент (шнеков), локальными завихрителями, проволочными спиралями, винтовыми ребрами, тангенциальным впуском жидкости. Искусственная турбулизация потока достигалась с помощью различного типа выступов, ребер и т. д. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...