Начальные деформации контакта

Начальные деформации контакта [c.207]

На рис. 8.7 показана роль начальной деформации контактов на поле напряжений вокруг трещин. Направления главных [c.211]

Выработки в породах с начальными деформациями контактов [c.212]

Анализ 8.2 теперь можно расширить путем учета возможности неупругого деформирования контакта (трещины). Вновь рассмотрим задачу, представленную на рис. 8.2, но предполагая на этот раз, что усилия на границе, как обсуждалось выше, постепенно (по шагам) уменьшаются. Для простоты будем пренебрегать начальными деформациями контакта. [c.224]

Начальные деформации контакта 207— 213 [c.326]

Контактные деформации и напряжения возникают в зоне соприкосновения двух тел, ограниченных криволинейными поверхностями, в результате действия сил, прижимающих эти тела друг к другу. При отсутствии нагрузки тела соприкасаются в точке (начальный точечный контакт) или по линии (начальный линейный контакт). Оба случая контакта должны быть проиллюстрированы техническими примерами. [c.186]

Резистивные преобразователи. Действие резистивных МЭП основано на использовании зависимости входящих в формулу для электрического сопротивления величин — длины проводника /, его сечения S и удельной электропроводности материала V — от механических воздействий. В простейшем случае резистивный МЭП представляет собой прямой или намотанный спиралью провод с переменной активной длиной, определяемой положением скользящего контакта (рис. 13). Такой преобразователь называют реостатным. Изображенный преобразователь со спиральной намоткой не аналоговый, а дискретный с шагом, равным межвитковому расстоянию d. При перемещении контакта на х относительное изменение сопротивления t RIR равно хИ, где L — длина намотки. Таким образом. А/ // может изменяться от dll до единицы, однако обычно начальное положение контакта выбирают в середине намотки. Другим примером является тензорезистор — проводящий ток элемент, подвергающийся деформации, чаще одноосной (рис. 14). При этом изменяются все величины, от которых зависит сопротивление. [c.202]

Напряжения, показанные на рис. 8.1, —это полные напряжения, и, следовательно, деформации контакта, как и смещения в (8.2.2), должны состоять из двух частей. Предположим сперва, что начальные деформации равны нулю и что контактный элемент деформируется только под действием дополнительных напряже- [c.201]

В общем случае всякий раз, когда возможны начальные деформации нарушения, контакта или любого другого типа разрыва, можно записать [c.208]

Численный анализ показал, что НДС-3 приводит к уменьшению жесткости слоя, в то время как НДС-1 и НДС-2 ее увеличивают. При этом влияние НДС-3 на порядок больше. Кроме того, излучение из зоны контакта под влиянием начальной деформации может уменьшаться или увеличиваться в зависимости от рассматриваемого диапазона частот. [c.182]

При теоретическом решении контактной задачи рассматривают два тела, ограниченных криволинейными поверхностями и нагруженных силами, прижимающими эти тела друг к другу (рис. 11.2). При отсутствии нагрузки соприкосновение тел происходит в одной точке (начальный точечный контакт — см. рис. 11.2), или по линии (начальный линейный контакт — см. ниже рис. 11.7). Нагрузка, нормальная к поверхностям контакта, вызывает местные деформации контактирующих тел, в результате которых начальный точечный или линейный контакт переходит в контакт по некоторой малой площадке, имеющей в общем случае форму эллипса. В некоторых частных случаях начального точечного контакта (см. следующий параграф) контактная площадка имеет форму круга при начальном линейном контакте, например при контакте цилиндров с параллельными образующими (см. стр. 440), — форму прямоугольной полоски. Давление, передаваемое от одной детали к другой, распределено по контактной площадке неравномерно. [c.435]

В случае, когда начальные удлинения различны по направлениям, символ ядра интегрального уравнения отличается от классического существенным образом. Автору удалось построить решение этого уравнения для случая, когда коэффициенты удлинения по различным направлениям мало отличаются друг от друга, и провести анализ особенностей влияния начальной деформации на распределение напряжений в зоне контакта для плоского, наклонного и параболического штампов. [c.235]

На рис. 3, 4 приведены графики функций Кет (ж) (рис. 3) и 1тт](х) (рис. 4) в зависимости от частоты, где г) х) = [д (ж)-д(ж)]10 — изменение контактных напряжений. Кривые 1 — 5 соответствуют возрастающим значениям частоты Х2 при фиксированной начальной деформации. Из графиков следует, что на низких частотах влияние начальной деформации имеет монотонный характер во всей области контакта. По мере увеличения ча- [c.295]

При работе направляющих прямолинейного движения в станках ряда типов начальная точность контакта в процессе эксплуатации снижается из-за неравномерного износа по длине и сечению, деформаций и т. д. это вызывает изменение условий изнашивания, вследствие чего, не происходит полной приработки и интен- [c.72]

При работе направляющих прямолинейного движения в станках ряда типов начальная точность контакта в процессе эксплуатаций снижается из-за неравномерного износа по длине и сечению, деформаций и т. д. это вызывает изменение условий изнашивания, вследствие чего не происходит полной приработки и интенсивность изнашивания не падает. Измерение направляющих в нескольких сечениях через каждые 50—200 мм (в зависимости от длины направляющей) позволяет выделить зону наибольшего изнашивания. Этот [c.72]

Деформация тонких тел (планок). Планки, клинья и другие регулировочные элементы, выполненные в виде тонких тел, имеют повышенную деформацию по сравнению с обычными стыками. Это объясняется начальной деформацией и трудностью точного изготовления тела планки или клина и уменьшением вследствие этого зон контакта (рис. 13, ). Кроме того, при действии нагрузок происходит [c.52]

Исходя из линейной зависимости между нагрузкой и деформацией, аналогичным образом для подшипников с начальным линейным контактом получим [c.37]

В первый момент осадки торцы соприкасаются через жидкий металл, что создает начальный физический контакт. Дальнейшее перемещение под действием возросшей силы осадки сопровождается пластической деформацией нагретого металла торцов. При осадке для дополнительного прогрева металла в глубину некоторое время продолжает протекать ток, называемый током осадки 1ос, который по величине в несколько раз больше тока оплавления /опл из-за прекращения действия сопротивления / д,. [c.288]

Одним из эффективных способов снижения вероятности выплесков является замедление роста сварочного тока. При относительно малой скорости нарастания тока начальное сопротивление контактов в зоне сварки, в результате пластической деформации нагретых деталей, успевает значительно понизиться до того, как ток достиг своего максимального значения. Это снижает максимум мгновенных значений тепловыделения за время импульса тока и этим самым уменьшает мгновенные превышения тепловыделения над теплоотводом, что способствует снижению вероятности выплесков. Уменьшение скорости нарастания тока достигается а) искусственным увеличением индуктивного сопротивления [c.47]

Сопротивление Rk мере нагрева и деформации деталей уменьшается, а сопротивление растет. Начальный нагрев контакта усиливается с уменьшением усилия сжатия Рд, однако при этом из-за роста возможен перегрев электродов. При чрезмерных тепловыделение в контакте уменьшается, а электроды сминаются. [c.7]

Сила сцепления (трения) образуется на поверхности контакта деталей при действии внешних сил благодаря контактным напряжениям q (рис. 27,3) от начальной деформации деталей Если принять, что удельная сила трения т (рис. 27.3) пропорциональна контактному напряжению q между сопряженными деталями (/ — коэффициент трения, табл. 27.1), то [c.306]

В тех случаях, когда форма деталей такова, что соприкосновение их поверхностей при отсутствии нагрузок, прижимающих эти детали друг к другу, происходит в точке или по линии, говорят, что имеет место начальный точечный или линейный контакт (шарик и кольцо шарикоподшипника, колесо и рельс и т. п.). Под действием нагрузки, прижимающей детали друг к другу и направленной по общей нормали к их поверхностям в месте касания, происходит местная деформация соприкасающихся тел, называемая контактной. Вместо контакта в точке или по прямой линии возникает контакт по некоторой малой площадке (контактная площадка). В частном случае контакта двух цилиндров с параллельными образующими площадка контакта имеет форму прямоугольной полоски. [c.340]

Контактные напряжения. Контактными называются напряжения и деформации, возникающие при сжатии тел криволинейной формы, причем первоначальный контакт может быть линейным (например, сжатие двух цилиндров с параллельными образующими) или точечным (например, сжатие двух шаров). В результате деформации контактирующих тел начальный точечный или линейный контакт переходит в контакт по некоторой малой площадке. Решение вопросов о контактных напряжениях и деформациях впервые дано в работах немецкого физика Г. Герца (1857—1894). [c.205]

Во-первых, при контакте поверхностей возникают местные напряжения, которые при начальном касании по линии или в точке определяются формулами Герца, а при касании по поверхности аналогичные явления возникают при контакте микронеровностей. Часто при моделировании контакта двух шероховатых поверхностей их представляют в виде набора полусфер, конусов или цилиндрических поверхностей с тем, чтобы для подсчета напряжений и деформаций использовать соответствующие зависимости Герца—Беляева при упругом взаимодействии или учесть также и пластическую деформацию. [c.72]

Износ зубчатых зацеплений При работе зубчатых зацеплений создаются переменные условия взаимодействия в пределах профиля зуба. Это связано прежде всего с тем, что скорость относительного скольжения изменяется от нуля (в полюсе зацепления) до максимального значения при контакте головки и ножки сопряженных зубьев. Поэтому в полюсной зоне имеет место чистое качение, а на остальных участках профиля также и скольжение. Начальное касание этих сопряжений происходит по линии и площадь контакта определяется условиями, деформации (по Герцу). Величина контактного напряжения также изменяется в пределах профиля, так как радиус кривизны профиля эвольвентных зацеплений переменен. [c.312]

Классические задачи для контакта по малой площадке (теория Герца—Беляева) или для балки, лежащей на упругом основании, разработаны достаточно подробно. Однако случай, когда начальный контакт тел осуществляется по поверхности и главную роль играют контактные деформации, а не деформация тела детали, а также возможен износ поверхностей, не имеет строгого решения. [c.319]

Установив тензометр на поверхности испытываемой детали (образца) и прижав его к последней с помощью струбцины 21 , создают начальную нагрузку и, вращая диск лимба, вывинчивают микрометрический винт до его соприкосновения с контактом пера. При этом электрическая цепь замыкается, что узнается по электрическому сигналу. В момент появления сигнала по шкале лимба снимается отсчет Ль после чего вращением лимба в обратную сторону электрическая цепь прерывается и прекращает действие сигнала. Затем нагрузка увеличивается. Под действием повышенной нагрузки исследуемый элемент деформируется, вследствие чего участок I (база прибора) изменяет свою длину на величину А1, а призма с пером поворачивается в ту или другую сторону, что вызывает изменение расстояния между контактами. Вращая снова лимб, доводят контакты винта и пера до соприкосновения, определяемого по электросигналу, и снимают по лимбу следующий отсчет Лг. Разность показаний прибора Аг—А = АА пропорциональна величине абсолютной деформации Д/, т. е. Д/ = /С-ДЛ, где К—коэффициент пропорциональности, равный цене одного деления шкалы лимба. Значение коэффициента К определяется из следующих соображений. Так как шаг. микрометрического винта равен 0,5 мм. а шкала лимба имеет 100 делений, то его поворот относительно указателя на одно деление соответствует поступательному перемещению винта на величину 0,5/100 = 0,005 дз . Следовательно, разность отсчетов АЛ является мерой перемещения 5 конца пера, т. е. 5 = 0,005 АЛ. Так как призма с пером образует двуплечий рычаг с отношением плеч ------= 5, то перемещению [c.58]

Рассмотренные теории распространяются только на упругие деформации в контакте. Однако причина преждевременного выхода из строя деталей машин, приборов и инструментов — многократная упругопластическая деформация контактируемых поверхностей в результате внедрения в них закрепленных или свободных абразивных частиц при ударе. В начальный момент удара в контакт с изнашиваемой поверхностью вступают наиболее крупные абразивные зерна. Абразивные зерна, твердость которых выше твердости металла, внедряются в поверхность, вызывая вначале упругую, а затем локальную пластическую деформацию. На поверхности й на некоторой глубине от нее возникают напряжения, во много раз превосходящие предел текучести материала. Внедрение абразивного зерна при ударе в пластичную поверхность происходит плавно, а в хрупкую — скачкообразно. ,. [c.11]

При контактных давлениях, превышающих предел текучести исследуемого материала, периодический характер накопления пластической деформации, связанный с упрочнением и разрушением поверхностного слоя, -сохраняется в широком диапазоне условий трения. Начальная стадия процесса изнашивания связана с образованием микротрещин. По мере роста числа воздействий инден-тора число микротрещин увеличивается, в результате чего отделяются частицы износа. Микротрещины образуются тем быстрее, чем больше контактное давление. Таким образом, установлена общность механизма разрушения при трении в условиях пластического контакта и при объемной малоцикловой усталости. [c.8]

Недостатком регулирования с помощью коробки скоростей является то, что зубчатые колеса должны входить в зацепление на ходу, при этом в начальный момент контакт расйространяется лишь на малую часть полной ширины зуба. С другой стороны, хотя бы часть масс кинематической цепи должна мгновенно изменить свою скорость и только упругие деформации привода ограничивают величину возникающих при этом ударных нагрузок. Поэтому разность скоростей входного и выходного валов, соответствующая соседним ступеням коробки скоростей, должна быть невелика. [c.277]

Повышение требований к точности расчета конструкций, находящихся в условиях контактного взаимодействия, приводит к необходимости усложнения моделей сплошной среды, в частности, к необходимости учета начальных (остаточных) напряжений, к необходимости развития эффективных методов исследования особенностей контактного взаимодействия преднапряженных упругих тел. Первые работы по контактным задачам для преднапряженных тел были основаны на использовании простых форм упругого потенциала (Трелоара, Муни, Джона и др.) с целью более прозрачного представления о характере влияния и сущности изменений, вносимых начальными напряжениями. В этом плане Л. М. Филипповой в работе [28] рассмотрена задача о внедрении жесткого штампа в упругую полуплоскость из несжимаемого материала Муни. Начальная деформация предполагалась однородной, действующей вдоль границы полуплоскости, трение в области контакта не учитывалось. Задача сведена к решению интегрального уравнения вида [c.234]

В зоне интенсивной обработки (начальный участок контакта) проволочки упруго деформируются (изгибаются в направлении, обратном направлению вращения), уменьшаются зазоры между проволочками, и жесткость щетки увеличивается. Острыми краями торцов изогнутых проволочек производится резание и снятие стружки. Следующие за ними менее изогнутые проволочки вначале только упруго-пластически деформируют ПС. По мере увеличения нагрузки и изгиба проволочек начинается процесс резания и удаления некоторого слоя металла. В зоне неинтенсивной обработки (на выходе с участка контакта) практически снятия металла не происходит. Торец проволочки вначале упругопластически затем упруго скользит по обрабатываемой поверхности. В результате резания с большими отрицательными передними углами (у) на участке удаления стружки, а также в результате пластической деформации на участках скольжения проволочек по обрабатываемой поверхности происходит ее деформационное упрочнение. [c.254]

Следовательно, колебания происходят с амплитудой, равной начальной деформации Хо утфугого контакта бурового става с породой, по закону [c.245]

Сущность предварительного натяга заключается в том, что пару подшипников предварительно нагружают осевой силой. Эта сила не только устраняет осевой зазор в парном комплекте подшипников, но и создает начальную упругую деформацию в местах контакта колец с телами качения. Если затем подшипник нагрузить рабочей осевой силой, то относительное перемещение его колец под действием этой силы будет зна штельно меньше, чем до создания предварительного натяга. Чем меньше относительное перемещение колец, тем выше жесткость узла. [c.125]

При таком характере контакта давление на вершинах неровностей часто превышает допускаемые напряжения, вызывая вначале упругую, а затем пластическую деформацию неровностей. Возможно отделение вершии некоторых неровностей из-за повторной дс( )орма-цни, вызывающей усталость материала или выравнивание частиц материала с одной из трущихся поверхностей при схватывании (сцеплении) неровностей при их совместной пластической деформации под действием больших контактных напряжений. Происходит также сглаживание отдельных соприкасающихся участков трущихся пар. Вследствие этого в начальный период работы подвижных соединений (участки ОА и ОА . па кривых, рис. 8.22, а) происходит интенсивное нзпашнвание деталей (процесс приработки), что увеличивает зазор мел<ду сопряженными поверхностями. [c.194]

Основы метода следующие. При силовом контакте недеформируе-мого индентора с плоской поверхностью упругоагтастического тела последнее на начальной стадии нафужения испытывает чисто упругую деформацию. С возрастанием нагрузки пластическая деформация возникает в точке на оси внедрения индентора на расстоянии от центра поверхности контакта, гфиблизительно равном половине радиуса площадки контакта. В последующем пластическая деформация постепенно распространяется как на глубину, так и к поверхности тела. На поверхности образуется вначале кольцевая, а затем сплошная вмятина (отпечаток). После снятия нагрузки происходит упругое восстановление, причем диаметр отпечатка практически не изменяется, а уменьшается глубина вмятины. Вокруг отпечатка индентора формируется зона выпучивания материала (рис. 1.20). [c.64]

Другой причиной макроприработки является деформация контактирующих тел при действии нагрузок, тепловых полей или перераспределения внутренних напряжений. В результате полный начальный контакт поверхностей будет нарушен и для его восстановления потребуется определенный период времени. При этом колебание нагрузок и тепловых полей может привести к нестационарному процессу изнашивания, когда на протяжении всего периода эксплуатации будут контактировать то одни, то другие участки поверхностей трения. [c.379]

Макроприработка поступательных пар трения, Рассмотрим расчет периода макроприработки поступательных пар трения на примере плоских направляющих стола (рис. 125). Неполное начальное прилегание направляющих (рис. 125, а) может иметь место из-за деформации стола от нагрузки или из-за тепловых воздействий, а также в результате неточного изготовления. Можно считать, что поверхности остаются плоскими и их отклонение характеризуется углом а. На рис. 125, б показана промежуточная стадия износа, когда в контакте находится участок направляющих а < йо, который возрастает по мере износа. При а = йо процесс макроприработки закончится. [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...