Метод больших цилиндрических лин

Типовые графические изображения используют при оформлении стандартных деталей на сборочных и деталировочных чертежах объектов проектирования. Для сокращения объема графических работ при оформлении конструкторской документации широко используют метод так называемых слепышей . На рис. 143 показан слепыш для цилиндрического зубчатого колеса, на котором проставлены все размерные линии, характеристики поверхностей (отклонения, шероховатости), посадочные размеры и таблица параметров. Для конкретного зубчатого колеса значения перечисленных параметров проставляются от руки. Метод слепышей позволяет значительно повысить производительность работы конструктора при большом числе стандартных деталей. Недостатком этого метода является невозможность отступления от конструкции детали, которая жестко зафиксирована в слепыше. [c.265]

При каждом методе намагничивания процесс обнаружения дефекта протекает в приложенном или остаточном поле. Более эффективен контроль в приложенном магнитном поле (рис. 31). Такое намагничивание сварного шва хорошо выявляет дефекты, находящиеся на внутренней поверхности цилиндрической детали. По характеру замыкания силовых линий без выделения магнитных полюсов этот метод намагничивания называют циркулярным. Такого же характера поле возникает в протяженной цилиндрической детали, если через нее пропускать электрический ток большой силы. В случае переменного электрического тока при циркулярном методе хорошо намагничиваются внешние слои детали. Если деталь имеет сложное переменное сечение, то внешнее намагничивание, аналогичное рассмотренным двум вариантам, будет сопровождаться образованием полюсов. Это явление нежелательно. [c.86]

Сжатая по диагонали квадратная пластинка. На модели квадратной пластинки размером 50 X 50 мм и толщиной 6,5 мм (фиг. IV. 15) поляризационно-оптическим методом была получена картина полос интерференции при величине сжимающей нагрузки Р == 122 кг. По этой картине найдены разности главных напряжений внутри области модели и суммы главных напряжений на ее свободном контуре. Так как в точке приложения сосредоточенной силы сумма главных напряжений имеет весьма большую величину, то часть модели у вершины, ограниченная сторонами квадрата и цилиндрической поверхностью, совпадающей с полосой интерференции т = 25, не рассматривается и величины напряжений в ней должны бы находиться с учетом особенностей условий контакта. Сумма главных напряжений в точках на линии т = 25 может быть определена, как для клина с углом при вершине 2а = 90°. [c.286]

Круг большего диаметра является шлифовальным, а круг меньшего диаметра — ведуш,им, который вращает заготовку и сообщает ей продольную подачу. Шлифовальный круг вращается с окружной скоростью 30—35 м/с, ведущий круг имеет скорость 20—30 м/мин. Заготовка поддерживается опорой со скосом, имеющей форму ножа. Благодаря скосу, направленному в сторону ведущего круга, заготовка прижимается к нему. Опору устанавливают таким образом, чтобы центр заготовки находился выше линии центров кругов (на половину диаметра заготовки, но не более чем на 15 мм). Если центр заготовки будет находиться на прямой линии, соединяющей центры шлифовального и ведущего кругов, то заготовка может получиться с огранкой. На бесцентрово-шлифовальных станках можно шлифовать заготовки, имеющие форму тела вращения с цилиндрическими, коническими и фасонными поверхностями. Бесцентровое шлифование осуществляется методами [c.125]

В соответствии с изложенным выше для кольцевых сопел с внешним и с внутренним расширением в качестве кривой I берется цилиндрическая стенка сопла. Для расчета кольцевых сопел с двойным расширением можно предполагать (хотя и не обязательно) наличие некоторой прямолинейной линии тока, параллельной оси, и, беря ее в качестве I, строить течение в обе стороны от нее. Выбор кривой I в случае сопел с наклонным минимальным сечением характеризуется в основном тремя параметрами координатами входного и выходного сечений и углом а Течение в этом случае также строится в обе стороны от этой внутренней линии тока I. Такой метод решения задачи Коши в обе стороны от начальной поверхности предпочтителен и с точки зрения вычислительной математики, так как позволяет рассчитывать с высокой точностью большие области течения [c.154]

Среди бесконечного числа различных кривых поверхностей существуют такие, которые простираются лишь в конечной и ограниченной части пространства и проекции которых имеют конечные размеры по всем направлениям поверхность шара, например, относится к этому случаю. Площадь его проекции яа плоскость была бы равна площади круга того же радиуса, что и шар, и можно себе представить, что плоскость, на которую проектируется поверхность, — достаточно большого размера, чтобы эта проекция поместилась. Все цилиндрические поверхности не ограничены в том направлении, которое определяется прямой, служащей образующей. Самая плоскость, являющаяся наиболее простой из всех поверхностей, не ограничена в двух направлениях. Наконец, существует большое количество поверхностей, различные полы которых простираются одновременно во всех областях пространства. Однако плоскости, на которых строятся проекции, обладают, по необходимости, ограниченной протяженностью. Поэтому, если бы не было другого средства, чтобы познать природу кривой поверхности, кроме двух проекций каждой из ее точек, то этот способ был бы применим только к тем точкам поверхности, которые соответствуют протяженности плоскости проекций все те точки, которые не укладывались бы в эти пределы, не могли бы быть ни заданы, ни определены таким образом, метод был бы недостаточным. Наконец, он был бы и недостаточно плодотворным, потому что мы не могли бы сделать никаких выводов о плоскостях, касательных к поверхности, о нормалях, о двух кривизнах в каждой точке поверхности, о линиях перегиба, о ребрах возврата, о кратных линиях, кратных точках, словом, о всех свойствах, которые необходимо рассматривать в отношении кривой поверхности. [c.29]

Классический метод расчета (штрихпунктириые кривые) хорошо совпадает с экспериментом лишь при небольшой внешней нагрузке. Отметим следующее обстоятельство. По мере увеличения внешней нагрузки полные усилия в болтах соединений также возрастают (за счет увеличения усилия Nq) н при некотором значении происходит раскрытие стыка (кривая пересекает линию раскрытия стыка). Несложно заметить, что раскрытие стыка в соединении происходит при большей внешней нагрузке, чем это следует из классического расчета. Последнее связано с тем, что в результате изгиба фланцев контакт смещается на их внешний край, сохраняясь там до очень высоких внешних нагрузок (тем больших, чем меньшую цилиндрическую жесткость имеют фланцы). [c.111]

Согласно ГОСТ 24642—81 (СТ СЭВ 301—76) Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения , измерениям должна подлежать большая группа различных параметров. Ниже приводятся некоторые из параметров, для измерения которых разработаны специальные средства и методы измерения 1) отклонения формы (отклонения от прямолинейности, плоскостности, круглости, цилиндричности, отклонения профиля продольного сечения цилиндрической поверхности, частным случаем которых является конусообразность, бочкообразность и сед-лообразность) 2) отклонения расположения (отклонения от параллельности и от перпендикулярности плоскостей, осей и прямых линий, отклонения от соосности и от симметричности) 3) суммарные отклонения формы и расположения (радиальное и торцовое биение, отклонения заданного профиля и поверхности). [c.281]

Большой недостаток метода кривых нагрева тот, что для многих сплавов трудно или даже невозможно приготовить. СЛ1ИТОК однородного состава. В результате точки линии солидус, опреде пенные по остановкам на кривых нагрева, получаются заниженными. Так, в случае а-и р-фазных сплавов серебра и меди маленькие цилиндрические слитки, отлитые в кокиль, часто имеют зонную ликвацию, благодаря которой наружные и внутренние слои различаются по составу на 1 — 2%. Теоретически, конечно, можно сделать эти слитки однородными по составу путем длительного отжига, однако практически это время слишком велико, и такие образцы непригодны для снятия кривых нагрева, хотя, как было показано выше, они могут быть иногда использованы для исследования методом микроанализа. Обычно ликвация по длине слитка относительно невелика. Поэтому при использовании метода кривых нагрева сначала производят гомогенизацию, затем удаляют тонкий слой металла с поверхности. Эта обработка устраняет необходимость вырезания сердцевины, но не приводит к выравниванию состава снаружи и в середине, если есть сегрегация. Затем сухим чистым резцом стачивают слой толщиной околю [c.201]

Кроме цилиндрической симметрии волноводных резонаторов в лазерах были использованы и другие структуры волноводов. Например, волноводный резонатор, образованный параллельными металлическими плоскостями. Более подробно с применением волноводных резонаторов и волноводных методов в создании и исследовании ГЛОН можно ознакомиться в работе [141]. Особенностью резонаторов F/i -лазеров (открытых и волноводных) является необходимость регулировки их длины. В отличие от M/D-излучения ширина линии усиления F/i -лазера составляет всего несколько МГерц, что значительно меньше промежутка между соседними продольными типами колебаний резонатора (Av = /2L для L = 1 м, Av == 150 мГц). Для такой регулировки в лазерах одно из зеркал должно быть смонтировано на подвижном устройстве (плунжере). Можно выделить еще одну особенность в существующих f/i -лазерах. Эта особенность касается конструкции зеркал. В идеальном случае выходное зеркало должно полностью отражать излучение накачки и частично пропускать F/i -излучение, причем пропускание должно быть равномерным по всему сечению резонансного объема. В существующих системах пока наиболее распространенным остается самый простой и дешевый на практике способ вывода излучения генерации из резонатора через отверстие. Обычно отверстие в выходном зеркале герметически закрывается окном из кварца или другого материала, не пропускающего излучение накачки. К числу недостатков такого вывода относится большая угловая расходимость излучения генерации и потери мощности излучения накачки. Кроме того, трудно добиться максимально возможной мощности [c.140]

Червячные фрезы для нарезания червячных колес конструктивно зависят ог метода нарезания. Для нарезания с радиальной подачей фреза имеет цилиндрическую форму. Червячные колеса с углом наклона линии зуба свыше 8° нарезают с тангенциальной (осевой) подачей фрезы с заборным конусом. Угол заборной части выбирают в пределах 20 — 26 . Заборная часть составляет примерно V4 длины фрезы. Цилиндрическая — калибрующая часть фрезы имеет один позшый виток. Геометрические параметры фрезы для нарезания червячных колес должны соответствовать параметрам червяка. Число заходов червячгюй фрезы равно числу заходов червяка. Толщина зуба фрезы должна быть больше толщины зуба червяка на величину зазора между зубьями червячной передачи, а внешний диаметр больше на удвомшую величину радиального зазора в передаче. Когда фрезерование производят в две операции — черновую и чистовую, то черновая фреза имеет большую высоту головки, а чистовая фреза большую толщину зуба. [c.195]

Многочисленные применения в течение более чем 30 лет метода Уоррена — Авербаха [76—78] и вариантного метода Вильсона [80, 81] привели к огромному количеству рентгеновских экспериментальных данных. Однако интерпретация уширения рентгеновских линий этими методами была недостаточно эффективной. Получаемые при этом значения среднего размера областей когерентного рассеяния О и среднего квадрата деформации (е )у д трудно связываются с микроструктурой деформированных твердых тел, например, с плотностью и параметрами распределения дислокаций и дисклинаций. Возможности метода Уоррена — Авербаха были проверены при исследовании распределения интенсивности рассеянных рентгеновских лучей цилиндрическими кристаллами, на оси которых расположена одна дислокация, в нескольких ранних работах Вилькенса [82—85]. При этом вычислялись коэффициенты Фурье кривой распределения интенсивности на дебаеграм.ме для отражений вплоть до третьего порядка. Рассмотрение в [82] проводилось в приближении линейной изотропной теории упругости для винтовой дислокации. Обработка коэффициентов Фурье по методу Уоррена — Авербаха показала, что получаемый размер блоков отличается от размера Я блоков неискаженного цилиндрического кристалла. Это обусловлено тем, что функция распределения Рп п) деформаций решетки е , которые расположены на расстоянии па в пределах области когерентности, имеет длинные хвосты , не соответствующие нормальному закону распределения. Эти хвосты функции Рп (е ) вызваны большими деформациями решетки вблизи линии дислокации. Кроме того, среднеквадратичные деформации (е ), полученные усреднением е , которое соответствует винтовым дислокациям, заметно отличаются от (е )у д, найденных методом Уоррена — Авербаха. Так, при ( а// ) >0,1 различие получается почти в 2 раза, причем (е,г)Хе у д- При л-)-О (е5-> [c.232]

К работам по теории крыла конечного размаха тесно примыкают исследования взаимодействия несущих поверхностей с телами вращения (интерференция). А. А. Дородницыным (1944) было предложено решение задачи об определении несущих свойств системы, состоящей из крыла большого удлинения и тонкого длинного фюзеляжа. Крыло заменялось несущей линией (пронизывающей фюзеляж) с переменной по размаху циркуляцией и сходящими с нее свободными вихрями, а фюзеляж — соответствующими особенностями, расположенными на оси. В. Ф. Лебедев (1958) обобщил метод А. А. Дородницына на случай стреловидного крыла и крыла малого удлинения с тонким фюзеляжем. В работе А. А. Никольского (1957) предложено правило расчета подъемной силы а индуктивного сопротивления и рассмотрены некоторые задачи оптимизации системы крыло — фюзеляж в случае, когда крыло мало возмущает осесимметричный поток вокруг фюзеляжа. Вихревые линии, сходящие с крыла, при этом криволинейны и расположены вдоль линий тока исходного осесимметричного потока около изолированного фюзеляжа. А. И. Го-лубинский (1961) разработал метод решения задачи для обтекания крыла с бесконечно длинным цилиндрическим фюзеляжем. При этом для крыла использовалась теория несущей поверхности, а на поверхности фюзеляжа удовлетворялись граничные условия и путем разложения в ряды с помощью цилиндрических функций решалась соответствующая краевая задача. Расчет и опыты показали, что если диаметр фюзеляжа сравним с размахом крыла, то аэродинамическая сила, возникающая вследствйе интерференции, получается того же порядка, что и сила, действующая на изолированные консоли крыла. [c.97]

В 1967 г. [302] В. Л. Бидерман и Н. А. Сухова показали, что неучет искажения плоских сечений приводит к значительному превышению расчетной жесткости цилиндрического амортизатора, т. е. расчетная сила, сжимающая образец до заданной степени деформации (осадки), оказывается больше экспериментальной. Для изучения экспериментальной картины смещений был использован метод замораживания нагруженного амортизатора в жидком азоте. На плоскость разреза образца по диаметру наносилась прямоугольная сетка, как это показано на рис. 3.1.6, г, а затем образец отогревался и восстанавливался при этом по-чу-чались искаженные линии сетки (рис. 3.1.6 в). Перемещения шв осевом и р — в радиальном направлении вдоль осей Оъ и Ог авторы описывали на основании экспериментальных линий сетки [c.122]

Расчет приводов с цилиндрическими зубчатыми колесами. Известные методы расчета зубчатых колес по Ниману или ДИН 3990 являются поверочными с их помощью производится расчетная проверка уже спроектированных передач. Оптимальное проектирование возможно только методом последовательных приближений, что требует больших затрат времени. Поэтому была создана программа, позволяющая оптимально спроектировать зубчатые передачи и базирующаяся на ДИН 3990. Исходной информацией являются крутящий момент, передаточное отношение, угол наклона линии зуба, отношение ширины венца к меж-осевому расстоянию, параметры характеризующие материал. [c.142]

На рис. 185 показано построение линии пересечения поверхностей двух цилиндров, оси которых пересекаются, методом секущих сфер. В данной задаче, а также во всех последующих (рис. 185—189) показано построение фронтальной проекции линии пересечения поверхностей. Из центра О, находящегося в точке пересечения осей, проводят несколько сфер. Диаметр самой малой сферы равен диаметру большого цилиндра. Эта сфера соприкасается с поверхностью большего цилиндра по окружности, плоскость которой перпендикулярна оси большого цилиндра и совпадает с горизонтальной осью меньшего цилиндра. С меньши.м цилиндром сфера пересекается по двум окружностям, плоскости которых также перпендикулярны плоскости чертежа и одновременно перпендикулярны оси меньшего цилиндра (рис. 186, а). Так как все три окружности расположены на поверхности одной и той же сферы, то точки их пересечения А, В, С, D, принадлежащие обеим цилиндрическим поверхностям, лежат на линии пересечения этих поверхностей. [c.131]

Данная часть посвящена поверхностным волнам в пьезоэлектрических кристаллах — изоляторах и пьезоэлектрических кристаллах — полупроводниках. Из очень обширного круга вопросов, связанных с зтой темой, мы выбрали три наиболее важных (с практической точки зрения) возбуждение волн металлическими электродами, взаимодействие с электронами и распространение по цилиндрическим поверхностям. Каждый из указанных вопросов Связан с новым эффектом или с новой технической перспективой. Так, возбуждение волн гребенчатыми металлическими электродами за счет собственного пьезоэффекта среды, как уже отмечалось выше, позволило получить поверхностные волны с частотой 10 —10 Гц. Взаимодействие волн с электронами через пьезоэффект кристалла привело к возможности прямого усиления упругих волн постоянным электрическим током и к возможности определения электрических характеристик кристалла акустическими методами. Существование для ряда кристаллических симметрий поверхностных волн на цилиндрических поверхностях кристаллов позволило осуществить очень большие пути пробега волн в образцах малых размеров за счет многократного огибания волнами цилиндра в направлении, перпендикулярном образующей цилиндра, что принципиально важно для акустических фильтров и ультразвуковых линий задержки на больщун) длительность й высокую несущую частоту. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...