Подрез

Указание профили зубьев не должны подрезаться инструментом. [c.210]

Для трехзвенной зубчатой передачи с внутренним зацеплением и эвольвентными профилями зубьев найти максимально допустимую высоту /irj головки зуба большого колеса из условия отсутствия подреза профиля зуба на малом колесе, если число зубьев колес = 20, 22 = 40, модуль m = 10 мм, угол зацепления при сборке tto = 20°. [c.211]

Как было сказано выше, одной из основных задач, с которой встречаются конструкторы при проектировании зубчатых колес, является избежание подреза зубьев, увеличение прочности зубьев и уменьшение износа путем соответствующего подбора очертания их профилей. Величина абсолютного сме.щения (рис. 22.35) производящей рейки, нарезающей колесо, обычно вычисляется в долях модуля и принимается равной [c.459]

Подрезать торец начисто [c.30]

На чертеже валика (рис. 76) справа отмечена торцовая плоскость, служащая основной базой для его обработки. С этой плоскости начинается обработка прутка (первая операция — подрезать торец — [c.99]

Дефекты в соединениях бывают двух типов внешние и внутренние. В сварных соединениях к внешним дефектам относят наплывы, подрезы, наружные непровары п несплавления, поверхностные трещины и поры (рис. 5.55, а—г) к внутренним— скрытые трещины и поры, внутренние непровары н несплавления, шлаковые включения II др. (рис. 5.55, д—ж). В паяных соединениях внешними дефектами являются наплывы и натеки припоя, неполное заполнение шва припоем внутренни.ми — поры, включения флюса, трещины и др. [c.242]

Подрезание торцов заготовки выполняют перед обтачиванием наружных поверхностей. Торцы подрезают подрезными резцами с поперечной подачей к центру (рис. 6.23, г) или от центра заготовки. При подрезании от центра к периферии поверхность торца получается менее шероховатой. [c.298]

Отрезку обработанных деталей выполняют отрезными резцами с поперечной подачей. При отрезке детали резцом с прямой главной режущей кромкой (рис. 6.23, к) разрушается образующаяся шейка и приходится дополнительно подрезать торец готовой детали. При отрезке детали резцом с наклонной режущей кромкой (рис. 6.23, а) торец получается чистым. [c.298]

На токарно-револьверных станках обтачивают наружные цилиндрические поверхности, подрезают торцы, сверлят, зенкеруют и развертывают отверстия, растачивают внутренние цилиндрические [c.302]

Ширина прореза при пользовании приводными ножовками меньше, чем при разрезании дисковыми пилами, а следовательно, потеря материала малая. Обслуживание ножовок просто один рабочий может обслуживать 5—6 ножовок. По сравнению с дисковыми пилами и другими отрезными станками производительность приводных ножовок меньше, и, кроме того, ножовки дают часто косой прорез, снижая эффект применения тонких ножовочных полотен, так как в этом случае после отрезки необходимо подрезать торцы для придания им перпендикулярности по отношению к оси заготовки. [c.163]

Пример технологической наладки для обработки деталей на горизонтальном многорезцовом патронном полуавтомате показан на рис, 202. Этот рисунок изображает наладку для обработки крышки корпуса дифференциала автомобиля. Резец 3 в специальной оправке растачивает отверстие с переднего продольного суппорта, в то время как резец 4 снимает фаску, а резец 5 подрезает уступ. Резцы / и 2, установленные на заднем поперечном суппорте, подрезают оба торца. [c.357]

Используя среднюю коренную шейку как дополнительную опору, в последующих операциях обтачивают остальные коренные шейки, фланец и передний ступенчатый конец одновременно с этим подрезают торцы щек, фланца и обтачивают галтели. Для этого используют токарные многорезцовые полуавтоматы с центральным приводом (например, модель 186 и др.). На этих станках заготовки устанавливаются в центрах, а средняя коренная шейка — в люнете (рис. 218). Повод- [c.381]

Шатунные шейки обтачивают попарно (по две шейки, лежащие на одной оси вращения), например, сначала первую и шестую, затем вторую и пятую и, наконец, третью и четвертую или все шейки одновременно. В обоих случаях подрезают плоскости прилегающих к шейкам щек и протачивают галтели. Так, в первом случае обтачивание [c.381]

Для одновременной токарной обработки всех шатунных шеек и их щек применяют двухшпиндельные станки. На этих станках обрабатывают одновременно два вала с последовательным или параллельным совмещением переходов. В первом случае на одной позиции станка подрезают щеки и протачивают галтели, а на другой позиции обтачивают шейки. При этом вал необходимо устанавливать 2 раза. Сначала его устанавливают в верхнюю позицию, затем перекладывают на нижнюю. [c.383]

Оценка долговечности элементов конструкций на стадии кинетики усталостных трещин в ряде случаев является актуальной инженерной задачей. Это в первую очередь относится к сварным узлам, так как при высокой концентрации напряжений, обусловленной несовершенством формы сварных соединений, долговечность на стадии зарождения трещины может быть незначительной и циклический ресурс конструкции в большей степени будет определяться стадией развития усталостной трещины. Более того, в случае технологических трещиноподобных дефектов типа подреза, несплавления и т. п. в сварных швах стадия зарождения трещины отсутствует и ресурс конструкции определяется только ее развитием. [c.268]

Сварка горизонтальных стыковых швов (рис. 19, в) более затруднена, чем вертикальных, из-за стекания расплавленного металла из сварочной ванны на нижнюю кромку. В результате возможно образование подреза по верхней кромке. При сварке металла повышенной толщины обычно делают скос только одной верхней кромки, нижняя помогает удерживать расплавленный металл в сварочной ванне. Сварка горизонтальных угловых швов в пахлесточных соединениях не вызывает трудностей и по технике не отличается от сварки в нижнем положении. [c.26]

Сварка швов в потолочном положении (рис. 19, б) наиболее сложна и ее по возмон<ности следует избегать. Сварку выполняют периодическими короткими замыканиями конца электрода па сварочную ванну, во время которых металл сварочной ванны частично кристаллизуется, что уменьшает объем сварочной ванны. В то же время расплавленный электродный металл вносится в сварочную ванну. При удлинении ду1и образуются подрезы. При сварке этих швов ухудшены условия выделения из расплавленного металла сварочной ванны шлаков и газов. Поэтому свойства металла шва несколько ниже, чем при сварке в других пространственных положениях. [c.26]

Эта схема позволяет вести сварку на высоких скоростях, в то время как применение повышенного тока при однодуговой сварке приводит к несплавлсниям — подрезам по кромкам шва. При двухдуговой сварке вторая дуга, горящая в отдельную ванну, электродом, паклоненным углом вперед (угол а 45 -г- 60°), частично переплавляет шов, образованный первой дугой, и образует уширенный валик без подрезов. Для питания дуг с целью уменьпшния магнитного дутья лучше использовать разнородный ток (для одной дуги — переменный, для другой — постоянный). [c.34]

В результате этого основные размеры шва уменьшаются (см. рис. 28, в). Однако в некоторых случаях (сварка тонкими проволоками на повышенной плотности сварочного тока) увеличение скорости сварки до некоторой величины, уменьшая прослойку расплавленного металла под дугой и теплопередачу от нее к основному металлу, может привести к росту глубины проплавлепия. При дальнейшем увеличении скорости сварки закономерности изменения размеров шва такие же, как на рис. 28, в. При чрезмерно больших скоростях сварки и силе сварочного тока в швах могут образовываться подрезы. [c.37]

При сварке плавящимся электродом в защитных газах зависимости формы и размеров шва от основных пара.метров режима такие же, как и при сварке под флюсом (см. рис. 28). Для сварки используют электродные проволоки малого диаметра (до. 3 мм). Поэтому швы имеют узкую форму провара и в них может наблюдаться повышенная зональная ликвация (см. рис. 2У). Применяя ионерочиые колебания электрода (с м. рис. 30, а), изменяют форму шва и условия кристаллизации металла сварочной вапны и уменьшают вероятность зональной ликвации. Плюется опыт примопе-ния для сварки в углекислом га ю электродных проволок диаметром 3—5 мм. Сила сварочного тока в этом случае достигает 2000 А, что значительно повыша( т производительность сварки. Однако при подобных форсированных режимах наблюдается ухудшенное формирование стыковых швов и образование в иих подрезов. Формирование и качество угловых швов вполне удовлетворительны. [c.58]

В этом случае целесообразно С1 арку вести импульсным электронным лучом с большой плотностью энергии и частотой импульсов 100—500 Гц. В результате повышается глубина нронлавления. При правильной установке соотношения времени паузы и импульса можно сваривать очень тонкие листы. Благодаря теплоотводу во время пауз уменьшается протяженность зоны термического влияния. Однако при этом возможно образование подрезов, 1соторые могут быть устранены сваркой колеблющимся или расфокусированным лучом. [c.68]

Оспониые типы сварных соединений, рекомендуемые для элеитронпо-лучсвой сварки, приведены на рис. 54. Перед сваркой требуется точная сборка деталей (при толщине металла до 5 мм зазор не более 0,07 мм, при толщине до 20 мм зазор до 0,1 мм) и точное направление луча по оси стыка (отклопепие не больше 0,2-0,3 йгм). При увеличенных зазорах (для предупреждения подрезов) требуется дополнительный металл в виде технологических буртиков или присадочной проволоки. В последнем случае появляется возможность металлургического воздействия на металл шва. Изменяя величину зазора и количество дополнительного металла, й[0Л<н0 довести долю присадочного металла в шве до 50%. [c.69]

В iieivOTopbix случаях конкретные условия работы конструкций допускают снижение отдельных показателей механических свойств сварного соединения. Однако во всех случаях, особенно Hjin сва )ке ответственных конструкций, швы не должны иметь трещин, пепроваров, пор, подрезов. Геометрические размеры и форма HI ВОВ долиты соответствовать требуемым. Сварное соединение доли но быть стойким против перехода в хрупкое состояние. Иногда к сва )иому соединению предъявляют дополнительные требования (работоспособность при вибрационных и ударных нагрузках, пониженных температурах и т. д.). Технология должна обеспечивать максимальную производительность и окоиомичность процесса сварки при требуемой надежности конструкции. [c.215]

Дуговую сварку ответственных конструкций лучше проводить с двух сторон. Более благоприятные результаты получаются при многослойной сварке. В этом случае, особенно на толстом металле, достигаются более благоприятные структуры в металле шва и околошот[ой зопе. Однако выбор способа заполнения разделки при многослойной сварке зависит от толщины металла и термообработки стали перед сваркой. При появлении в швах дефектов (пор, трещин, непроваров, подрезов и т. д.) металл в месте дефекта удаляется механическим путем, газопламенной, воздушно-дуговой или плазменной строжкой и после зачистки подваривается. [c.221]

Расчетные формулы для определения размеров трехзвенных зубчатых перед 14 с внешним и внутренним зацеплением зубьев. Во всех случаях ножки зубьеи не должны подрезаться режущим инструментом. [c.201]

Для трехзвенной зубчатой передачи с внешним зацеплением и эвольвентиыми профилями зубьев найти максимально допустимую высоту головки зуба на большом колесе (hrj из условия отсутствия подреза профиля зуба на меньшем колесе, если числа [c.210]

В 97 были даны формулы для определения основных размеров зубчатых колес при условии, что стандартный модуль соответствует их начальным окружностям, совпадающим с делительными окружностями. Одиако это условие накладывает и целый ряд ограничений, затрудняющих конструирование зубчатых передач. Например, это относится к выбору числа зубьев на колесе. Умень-П1ение числа зубьев, как уже указывалось, удешевляет производство зубчатых колес, уменьшает размеры конструкции и т. д. Но уменьшение числа зубьев может вызвать их подрез, увеличение износа контактных поверхностей и т. д. поэтому в тех случаях, когда необходимо по каким-либо причинам все же иметь малое число зубьев, проектируют зубчатые колеса с иными размерами. Основной целью, которая при этом преследуется, является улучшение условий работы зубчатых колес за счет отклонения размеров этих колес от указанных в 97. [c.455]

Подрезать торец с другой стороны в размер 125Хб мм [c.30]

На чертеже валика (рис. 76) справа отмечена торцовая плоскость, служащая основной базой для его обработки. С этой плоскости начинается обработка прутка (первая операция — подрезать торец — приторцевать), и от нее как от основной базы отсчитьшают размеры 145, 75, 52, 240. [c.89]

На токарно-револьверных автоматах обрабатывают наружные цилиндрические, конические и фасонные поверхности, подрезают торцы, протачивают канавки, фаски, обрабатывают отверстия сверлением, зенкерованием, развертыванием и растачиванием, нарезают наружную (плашками) и внутреннюю (метчиками) резьбу, накатывают рнфления. Использование дополнительных устройств расширяет технологические возможности автомата. [c.307]

Если зубчатые колеса не имеют подреза ножки зуба у основа-FHi5i, радиусы крииизны эвольвент в граничных точках профилей будут положительными [c.35]

В кулачковых механизмах с роликовым толкателем (коромыслом) от радиуса ролика зависят размер действительного профиля кулачка, контактные напряжения и, следовательно, прочность и долговечность конструклин. Следует выбирать / pрадиус кривизны центрового профиля кулачка. Причем в случае силового замыкания высшей пары это условие должно выполняться только для выпуклой части центрового профиля, а н случае геометрического замыкания (наз-ролик) —для выпуклой и вогнутой частей, чтобы пе произошло подреза внутреннего и наружного профилей паза. [c.64]

Для выбора операций при синтезе технологического маршрута создают справочники условий. В табл. 3.2 приведен фрагмент такого справочника для выбора операций при обработке ступенчатых валов. Например, операцию обработки ступенчатого вала с формулировкой Токарная. В патроне и люнете. Подрезать торцы в размер и править центровые фаски согласно эскизу включают в маршрут при условии (L/Dnp)>12 (условие As4), причем в случае, если перед этим была термическая обработка— улучшение (условие А70). Таким образом, операция должна следовать после термической обработки — улучшения, и предикат, определяющий выбор указанной операции, будет иметь вид АтоД As4. Однако эта же операция может следовать также и после термической обработки — закалки, когда вследствие коробления заготовки необходимо обработать торцы и править центровые гнезда. В этом случае логическая функция будет иметь вид Ag7 л 84- Обобщение сказанного выражается предикатом (A7Q Л Asi) V (A t Д As/,)- [c.98]

Влияние степени деформации на особенности разрушения деформированного железа и молибдена/Н. И. Даниленко, А. В. Васильев, Ю. Н. Подрезов, С. А. Ф и р с т о в/Электронная микроскопия и прочность материалов.— Киев Институт проблем материаловедения АН УССР, [c.366]

Контести, Канетто, Леванян. Металлографическое исследование и численное моделирование процесса накопления повреждений при ползучести в образцах с подрезом из нержавеющей стали марки 17—12 РН//Теор. основы инжен. расчетов,— 1988.—№ 1.— С. 150—162. [c.370]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...