Коэффициент вязкости (г)) вязкости при растяжении

КОЭФФИЦИЕНТ вязкости ПРИ РАСТЯЖЕНИИ [c.97]

Коэффициент вязкости при растяжении X определяется уравнением (V, в), согласно которому находим [c.205]

Коэффициент пропорциональности можно назвать коэффициентом вязкости при растяжении. [c.449]

ДЛЯ ВЯЗКОГО материала, то одна группа уравнений преобразуется в другую. Далее, поскольку для несжимаемого упругого материала = 2(l + v)i = 30, для вязкого же материала ср = 3[л, получается, что коэффициент вязкости при растяжении равен утроенному коэффициенту вязкости при сдвиге 1). [c.450]

Изучение влияния низких температур на прочностные и деформационные характеристики металлов представляет значительный интерес в связи с исследованием проблемы хрупкости. Склонность материала к хрупкому разрушению в настоящее время оценивается величиной ударной вязкости, определяемой энергией разрушения призматического образца с надрезом, или величиной критического коэффициента вязкости разрушения, определяемой по диаграмме растяжения образца с трещиной. Обе характеристики являются интегральными характеристиками материала и отражают совместное влияние скорости деформации, температуры, напряженного состояния и распределения деформаций по объему материала. Испытания на растяжение обеспечивают возможность изучения раздельного влияния скорости и температуры. [c.129]

Экспериментальное определение коэффициента вязкости, основанное на обработке зависимости сопротивления деформированию от скорости деформации, полученной по результатам испытания образцов из исследуемого материала на растяжение, сжатие или кручение (сдвиг), обеспечивает возможность изучения зависимости коэффициента вязкости от состояния материала (с учетом его зависимости от истории нагружения) и скорости деформирования. Наряду с указанным методом, вязкость определяется из анализа закономерностей распространения упруго-пластической волны или пластических течений материала как характеристика использованной для расчета модели материала, которая обеспечивает наилучшую корреляцию результатов расчета с экспериментально установленными закономерностями [76]. Необходимость использования для таких расчетов априорной модели материала и зачастую численных методов расчета существенно усложняет получение достоверных данных. [c.132]

Для стали 20 коэффициент вязкости, определенный по этому выражению, имеет значение 0,0315 кг-с/см (3,15-10 П) и удовлетворительно соответствует данным, полученным по результатам квазистатических испытаний на растяжение и срез. [c.135]

В работе [137] были определены коэффициенты вязкости разрушения или скорость высвобождения упругой энергии G для нескольких типов эпоксидных стеклопластиков. Было показано, что G является объемным свойством этих материалов и не зависит от характера нагружения. При комбинировании растяжения и сдвига авторы этой работы получили выражение [c.133]

Поскольку влиянием сжимаемости материала на течение при растяжении пренебрегают, то, в частности, материал можно считать несжимаемым, а тогда между коэффициентами вязкости на сдвиг и на растяжение должна быть такая же зависимость, как между соответствующими модулями упругости несжимаемого материала, т. е. Я, = 3 т) — см. формулу (III, ш). Прим. ред.) [c.101]

В математической теории упругости величины / , i G, /К (обратные значения модулей упругости) называются коэффициентами упругости . Если вместо составляющих пластической деформации подставить составляющие тензора скоростей пластической деформации, то получатся соответствующие уравнения для вязкого вещества, которые будут рассмотрены в дальнейшем. В последнем случае риф представят собой обратные величины коэффициентов вязкости соответственно для растяжения и сдвига. [c.438]

Анализ диаграмм однородного растяжения показал, что приведенный модуль высокоэластичности В1> (характерный для членов спектра с большими временами релаксации) определяется степенью превышения сил энергетического характера над силами энтропийного характера. При достижении баланса сил энергетического и энтропийного характера (экстремальная точка на диаграмме растяжения) В обращается в нуль коэффициент релаксационной вязкости, пропорциональный времени релаксации, наоборот, является сильной функцией температуры т]о [c.77]

В работе [97] на основе экспериментальных данных проведен анализ уравнений (3.31). Поскольку экспериментальные исследования были проведены в условиях простого растяжения или сжатия, уравнения (3.31) рассмотрены только для одноосного напряженного состояния. Ограничимся лишь случаем упруго/вязко-идеально пластической среды, рассматривая при этом только неупругую часть скорости деформации. В [97] было показано, что наилучшее совпадение с экспериментальными результатами получается тогда, когда от температуры зависят только предел текучести и коэффициент вязкости, но не зависит функция релаксации Ф( ). [c.32]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Предел упругости при растяжении, 10 кгс/см Предел прочности П1Ш сжатии, 10 кгс/см Относительное удлинение, % Ударная вязкость по Изоду, к ГС-м/см надреза Коэффициент теплопровод- ности, ккал/(м-ч- С) Удельная тепло- емкость, ккал/(кг- С) [c.407]

Предел упругости при растяжении, 10 к ГС/см предел прочности при сжатии, 10 кгс/см Относительное удлинение, % Ударная вязкость по Изоду, КГС М/СМ надреза Коэффициент теплопровод- ности, ккал/(м-ч-"С) Удельная тепло- емкость, ккал/(кГ С) [c.411]

К единице площади сечения (а), деленная на скорость удлинения (di), должна быть мерой вязкости. Троутон назвал это отношение коэффициентом вязкости при растяжении [c.98]

Выше был воспроизведен вывод Троутона зависимости между коэффициентом вязкости при растяжении и коэффициентом вязкости, при сдвиге потому что большинство реологов следуют тем же путем. Нужно, однако, сказать, что в то же время многие чувствуют по этому поводу некоторую неудовлетворенность. [c.101]

Or) является линейной функцией с коэффициентом пропорциональности ЛсГр/ЛсГг=6,5-10 с ((Тро определялась как точка пересечения прямой с осью ординат) в диапазоне скоростей нагружения стг= (О-н-400) 10 кгс-см /мкс [237]. Расчет по уравнению (7.12) дает величину коэффициента вязкости jii = = 0,0945 кг-с/см2, что с учетом погрешности экспериментальных данных по откольной прочности и, скорости нагружения, составляющей 20%, удовлетворительно согласуется с величиной коэффициента вязкости, определенной по квазистатическим испытаниям на растяжение (jn р,а=0,075 кг-с/см для армко-железа и стали 45) и на сдвиг (цг З Ят=0,063 кг-с/см для мягкой стали). [c.245]

СлЬдует заметить, что Троутон неправ, утверждая, что два сдвига действуют под прямым углом друг к другу . Их горизонталь-ные проекции находятся под прямым углом друг к другу, но не. они сами, так как плоскости, в которых действуют сдвиги, образуют угол, который больше 90° . Троутон продолжает В первой стадии, стадии приложения растягивающей силы, эффекты, производимые напряженным состоянием, на которое разложено общее, будут состоять из деформации всестороннего расширения и сдвигающей деформации. Течение может быть только следствием последней, так что непрерывное удлинение стержня происходит благодаря ей. Ничего подобного не происходит п]эи всестороннем напряжении, которое может иметь эффект только в начальной стадии . То есть, если материал сжимаем, а это, вообще говоря, так и есть, тогда гидростатическое напряжение будет изменять только его плотность сразу же после приложения всестороннего давления, и это все, что может произвести гидростатическое напряжение оно не будет оказывать влияния на течение. Непрерывное действие каждого сдвига вызовет соответствующее течение, описываемое для каждого случая уравнением т = Tiy, где % — касательное напряжение, т) —коэффициент вязкости, а у —скорость изменения направления любой материальной линии в плоскости сдвига, нормальной к касательному напряжению (см. рис. V. 1, а). Это, однако, заключает два предположения, которые не выражены явно во-первых, предположение о том, что наложение гидростатического давления или растяжения не влияет на величину коэффициента вязкости. Это верно только приближенно. Во-вторых, следует Заметить, что уравнение (I, е) определяет г для случая только одного простого сдвига, тогда как в этом случае имеется два сдвига, накладываемых один на другой. Но осложнение со- [c.100]

Если сравнить уравнение (V. 1) с уравнением (III, т) или о = = X di с о = Eei, то видим, что упруго-вязкая аналогия существует также и при простом растяиаднии. В этом случае К — коэффициент Троутона вязкости при растяжении соответствует модулю Юнга Е, отвечающему случаю несжимаемого материала. Следовательно, если, например, поместить на две опоры балку, сделанную, скажем, из чрезвычайно твердого битума, и нагружать ее таким образом, что осуществляется чистый изгиб, то балка будет постепенно и непрерывно прогибаться, и до тех нор, пока прогибы не слишком велики, скорость прогиба d может быть найдена из формулы (IV. 12) [c.105]

В случае простого растяжения о вызывает линейное течение /г, причем коэффициент Троутона вязкости при растяжении определяется равенством [c.106]

На рисунке изображены две пружины. Это было бы удобным для работающей модели, но для вычислений заменим пружины прямолинейным упругим стержнем, способным сопротивляться как растяжению, так и сжатию. Пусть Е будет моду.ль Юнга стержня, a s —его коэффициентом вязкости Троутона. [c.164]

Постоянная скорость расширения для прямолинейного участка находится по графику равной 9,7 lO сеж Ч Отсюда коэффициент вязкости Троутона для растяжения Я вычисляется равнык 7,1 10 пз. При среднем значении v = 0,085 (см. столбец 14 уравнение (XII. 18) дает т] = 3,3 10 пз и h = 2,9 10 пз Поэтому коэффициент объемной вязкости жидкости в этом случае является величиной того же порядка, что и коэффициент вязкост при сдвиге т]. [c.212]

За тот же период скорость растяжения (что опять может быть найдено но кривой на рис. XII. 5) понизилась от 3,7 10" сек до 1,7-10 сек . Это создает, согласно уравнению (XII. 20), объемное течение со скоростью от 3,4 10 сек до 1,4 10 сек Ч Напряжения были а == 4,1 10 uhI m , что дает, согласно соотношению (VII. 20), коэффициент вязкости Троутона для растяжения X = (1,1 — 2,4)10 /23, и поэтому, в соответствии с уравнением (XII. 18), т] = (5 - 10,4)1017 из и = (4 - 9,4)101 пз. Для бетона состава 1 3 6 находим при v[c.219]

Во всех уравнениях выше индекс / может быть заменен одним из следующих (о)нп, 0)г. Для случая всесторонних равномерных напряжений и деформации, когда Ef есть либо Ехтп, либо Е , модуль сдвига должен быть заменен модулем к, а коэффициент вязкости 1] — коэффициентом Аналогично при простом растяжении эти коэффициенты будут Е ш [c.237]

Кинетической энергии поправка 32 Колебания 369 Консистентность 138, 139 Консистентности кривые 138, 266 переменные (Р. V) 36, 262 Константы реологические 58, 149 Концентрация напряжений 197 Коэффициент вязкости (т)) 24 вязкости при растяжении (X) 97 подвижности (ф) 36 реологический 58, 149 структурной устойчивости 291 угловатости 368 Краска 136 Крамер 244, 252 Kpeiin 367 [c.377]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 7.31 ) . Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 Л1. Обт мный вес сжиженного газа 1 г/л- коэффициент кинематической вязкости Vi = 0,1 см 1сек район строительства с сейсмической активностью 8 баллов — 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. Основными иесущими элементами этой конструкции, которые должны рассчитываться на сейсмические силы, являются поддерживающие резервуар стойки. Для определения периода собственных колебаний системы принимаем следующую расчетную схему (рис. 7.32) считаем, что стойки на отметке 9 м заделаны в плиту с бесконечной жесткостью, а внизу — заделаны в фундамент. Тяжи между стойками выполнены из круглой стали диаметром 30 мм и могут работать только на растяжение. При горизонтальной нагрузке в работу включаются только 4 тяжа, симметричные относительно диаметра резервуара, вдоль которого действует единичная сила, Горизонтальное перемещение от единичной силы 1 т fil = 0,07 см. Вес резервуара равен 128 т, а вес половины стоек и ограждений 25 т. [c.306]

Идеально пластическое тело, диаграмма растяжения которого изображена на рис. 115, можно также рассматривать как предельный случай вязкопластического тела без упрочнения при коэффициенте вязкости 1, равном нулю. Нри деформировании идеально пластического тела напряжение а при растяжении-сжатии по модулю всегда равно пределу текучести знак напряжения тот же, что и у de/dt. Если же деформации не происходит, то напряжение о может принимать любое значение, не превышающее по модулю значения о . Таким образом, a=Os при de > О, а=—а , если < О и а < а , когда е = onst. [c.373]

Постоянная и, имеющая размерность времени, носит название времени релаксации Максвелла при одноосном растяжении. Эта постоянная численно также равна 4=3 1/ , причем сто/ о = = 3[х, где [X — обычный коэффициент вязкости % = хЛу1(И. [c.636]

Ток наплавки для электродов ОЗН, в зависимости от веса детали, степени ее предварительного подогрева и толщины основного металла, принимается в среднем для электродов диаметром 4 мм в пределах от 170 до 220 а и для электродов диаметром 5 мм —от 210 до 240 а. Коэффициент наплавки составляет 8—9 Г/а-ч и переход металла стержня в шов от 85 до 95%. Наплавленный металл третьего и последующих слоев представляет перлитную марганцовистую сталь с высокими механическими свойствами предел прочности на растяжение составляет 71—75 кПмм относительное удлинение — около 17% и ударная вязкость 4,4—6,5 кГм1см . [c.54]

В настоящее время для качественной оценки способности материала тормозить развитие магистральной трещины существует достаточно большой набор экспериментальных методов и соответствующих характеристик материала (точнее, образца из него). Здесь будут рассмотрены несколько таких характеристик, представляющих не только качественный (для сравнения и выбора материалов и технологий), но и расчетный интерес. Последнее означает, что по такой характеристике возможно, на основании соответствующих критериев разрушения, вести расчеты на прочность с определением требуемых коэффициентов запаса. Эти характеристики (называемые характеристиками трещиностой-кости) Z , /fi — критические коэффициенты интенсивности напряжений при плоском напряженном состоянии и объемном растяжении (в случае плоской деформации) бс — критическое раскрытие трещины в вершине (разрушающее смещение) Ло — уиругопластическая вязкость разрушения 1с — предел трещино-стойкости. [c.129]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент вязкости (г)) вязкости при растяжении : [c.16] [c.101] [c.101] [c.451] [c.393] [c.173] [c.106] [c.127] [c.217] [c.363] [c.3] [c.63] [c.478] [c.77] [c.572] [c.152] [c.287] [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...