Модуль высокоэластичности

Согласно уравнениям (5.5) и (5.6), модули высокоэластичности равны [c.164]

Микротрещины 67, 180—182 Модель вязкоупругого тела 53, 94, 95 Модули высокоэластичности 164 Модули упругости 17, 18, 35 сл., 80, 81 анизотропных материалов 35—37 блок-, привитых и смесей полимеров 46 [c.307]

При температуре выше Гст полимер получает высокоэластичную деформацию, превышающую упомянутую упругую на три-четыре порядка и отвечающую малому модулю высокоэластично-сти Е 0,1-7-1 МПа). [c.63]

Для изотермического режима при учете одного члена дискретного спектра времен релаксации уравнение (1.58) содержит шесть параметров два упругих G и и четыре релаксационных — модуль высокоэластичности Е , коэффициент начальной релаксационной вязкости т]о, модуль скорости т и объемный коэффициент у. [c.43]

Рис. 2.12. Зависимость упругих и релаксационных параметров от температуры а—эффективного модуля упругости б—модуля высокоэластичности в — коэффициента начальной релаксационной вязкости г — модуля скорости высокоэластической деформации

Модуль высокоэластичности характеризуется взаимодействием отдельных элементов длинных цепей макромолекул в аморфных областях и их тепловым движением. Ему свойственна двойственная природа упругости энтропийная и энергетическая. Модуль высокоэластичности, связанный с силами, препятствующими распрямлению полимерных цепей , в значительной степени зависит от структурных характеристик полимера и существенно увеличивается с возрастанием степени кристалличности. При повышении температуры Е уменьшается, однако влияние температуры на Вт сказывается в гораздо меньшей степени, чем, например, на коэффициент начальной релаксационной вязкости. [c.77]

Анализ диаграмм однородного растяжения показал, что приведенный модуль высокоэластичности В1> (характерный для членов спектра с большими временами релаксации) определяется степенью превышения сил энергетического характера над силами энтропийного характера. При достижении баланса сил энергетического и энтропийного характера (экстремальная точка на диаграмме растяжения) В обращается в нуль коэффициент релаксационной вязкости, пропорциональный времени релаксации, наоборот, является сильной функцией температуры т]о [c.77]

Анализ экспериментальных данных показал, что т5 в достаточно большом диапазоне изменения Уе является устойчивым параметром, слабо зависящим от температуры. В то же время, как было показано в п. 2.4, то является функцией плотности (степени кристалличности). Эффективный модуль высокоэластичности рассчитывался по диаграмме растяжения, полученной на скорости Уе . При температуре приведения определялись значения 8в, Е о и рассчитывалось значение Ств, пред- Следует отметить хорошее совпадение Ов, пред. найденное двумя независимыми методами (по обобщенной кривой Ств,пред =52 кгс/см , по диаграмме растя--ЖеНИЯ 0в, пред = 49 кгс/см ). [c.92]

Здесь 4, о и о — время деформирования до предела текучести и соответствующий предел текучести, принадлежащие стандартному опыту то —модуль скорости деформирования Г —модифицированное время согласно уравнению (3.1) где йт — коэффициент редукции — предел текучести в произвольном опыте предельное напряжение Ов, ред = Е1, — эффективный модуль высокоэластичности е —деформация, соответствующая пределу текучести. Значения Е1 и определяются по методикам, изложенным в гл. 2 и 3. [c.224]

Глава X РАВНОВЕСНЫЙ МОДУЛЬ ВЫСОКОЭЛАСТИЧНОСТИ СЕТЧАТЫХ ПОЛИМЕРОВ [c.270]

Равновесный модуль высокоэластичности сетчатых полимеров 271 [c.271]

Для расчета равновесного модуля высокоэластичности Е . по уравнению [c.280]

Это вытекает из обобщенного уравнения (256) для оценки равновесного модуля высокоэластичности для сетчатых систем. [c.282]

Равновесны модуль высокоэластичности сетчатых полимеров 287 tg8 [c.287]

Уменьшение толщины во времени под нагрузкой характерно также и для прослоек, пластичных -смазок, полимерных и в меньшей степени металлических антифрикционных покрытий. В зависимости от природы материала смазочной прослойки может изменяться характер деформационных кривых, по которым ведется расчет реологических характеристик (модуля упругости, высокоэластичности, вязкости, истинного предела текучести и т. д.). Так, изменение толщины полимерных покрытий происходит в значительной степени из-за развития ползучести. Оказалось, что для этих видов смазочных прослоек характерно изменение свойств по толщине. Обнаружена зависимость высокоэластичной деформации полимерных покрытий от их толщины (рис. 11) [24 27]. [c.104]

Если материал пластинки линейно высокоэластичный, то для расчета напряжений и деформаций можно использовать обычные формулы из теории упругости, подставив в них значения временного модуля упругости (считая, что материал изотропный). Ввиду небольших величин временного модуля упругости необходимо проверять величину стрелы прогиба, так как при большом прогибе в пластине образуются большие мембранные напряжения, которыми нельзя пренебрегать. Для этого можно воспользоваться теорией больших деформаций, но она дает слишком сложные выражения. Поэтому рекомендуется задавать такую высоту пластинки, чтобы стрела прогиба не превышала значений, при которых применима теория малых деформаций. В этом случае при расчете определяют высоту пластинки из формулы для максимального прогиба, величину которого принимают равной высоте пластинки. После этого проверяют нагрузку пластинки, добиваясь, чтобы максимальное напряжение было меньше допустимого. Если это условие не соблюдается, необходимо увеличить толщину пластинки. [c.116]

В случае, когда плотность структурной сетки клеевой прослойки постоянна, основным показателем, определяющим ее свойства, является среднее число узлов. При этом плотность сетки зависит от среднего расстояния между двумя соседними узлами he. Модуль упругости Е и расстояние между узлами he согласно статистической теории высокоэластичности для каучукоподобных материалов находятся между собой в соотношении [c.60]

Кинетическая теория хорошо предсказывает увеличение модуля высокоэластичности с повышением степени ешивания, т. е. с уменьшением Мс- Однако при больших деформациях теория предсказывает иную форму диаграммы напряжение—деформация, нежели наблюдаемая в действительности. На рис. 5.12 схематически сопоставлены диаграммы напряжение—деформация типичного вулканизованного каучука, полученные экспериментально и вычисленные теоретически. [c.164]

Рис. 2.10. Зависимость упругих и релаксационных параметров от степени кри-сталличности (удельного объема) а — эффективного модуля упругости б — модуля высокоэластичности в — модуля скорости высокоэластической деформации

Константа Рг зависнт от типа резины и температуры. С увеличением количества связанной серы (с возрастанием модуля высокоэластичности резины) скорость натекания снижается. Поскольку в эксплуатации применяется сжатие порядка 20—30%, [c.228]

Проведем в деталях анализ влияния большого количества узлов сетки на равновесный модуль высокоэластичности. Предварительно заметим, что для редких сеток Ван-дер-Ваальсовый объем узлов несоизмеримо меньше, чем Ван-дер-Ваальсовый объем линейных межузловых фрагментов, и поэтому при оценке сжимаемости сетчатой системы им можно пренебречь. В случае же частых сеток этого сделать нельзя, т.к. суммарный Ван-дер-Ваальсовый объем узлов гфимерно одинаков с суммарным Ван-дер-Ваальсовым объемом линейных фрагментов и даже может гфевосходить его. [c.271]

При расчете равновесного модуля высокоэластичности частых сеток по уравнению (250), а также при расчете температуры стеклования по формуле (109) необходимо учитывать все детали химического строения сетки. Дело в том, 1ГТ0 когда т = 0 структура данной сетки приобретает вид [c.279]

Экспериментально равновесные модули высокоэластичности определялись [46] с ПОАЮЩЬЮ измерений кривых релаксации напряжения, которые аппроксимировались с привлечением физически обоснованных ядер релаксации (см. ниже). [c.288]

Модуль упругости у полимера в стеклообразном состоянии (рис. 4.94, о, б, в) имеет величину порядка 10 кГ1см , что меньше, чем у конструкционных металлов примерно в 100—200 раз, однако больше, чем у этого же полимера, но в высокоэластическом состоянии, примерно на три десятичных порядка. Модуль высокой эластичности в процессе воздействия нагрузки уменьшается, стремясь к равновесному Е . Динамический модуль упругости высокоэластичных полимеров зависит от скорости деформаций и частоты колебаний и складывается из двух частей [c.345]

Модуль упругости этого материала составляет при комнатной температуре около 330 кг/мм" . При критической температуре (температура высокоэластичного состояния) он равен около 4 кг1мм . Предел прочности при этих температурах составляет соответственно около 10 и 0,3—0,4 кг1мм , а оптическая постоянная материала по касательным напряжениям равна соответственно 5,7 и 0,22 кг см,-полос. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...