Геометрия оболочки внешняя

Геометрия оболочки внешняя 84 [c.291]

Под оболочкой понимается тело, одно из измерений которого (толщина) значительно меньше двух других. Геометрическое место точек, равноотстоящих от обеих поверхностей оболочки, носит название срединной поверхности. Если срединная поверхность оболочки является плоскостью, то такую оболочку называют пластиной. В зависимости от формы очертания внешнего контура пластины могут быть круглыми, прямоугольными, трапециевидными и пр. Если срединная поверхность образует часть сферы, конуса или цилиндра, оболочку соответственно называют сферической, конической или цилиндрической. Геометрия оболочки определяется не только формой срединной поверхности. Нужно знать также закон [c.395]

В отличие от предыдущего примера, геометрия оболочки не описывается единым аналитическим выражением — имеются три участка — сферический, торовый и цилиндрический. Другой особенностью является постановка граничных условий на внутренней и внешней границах интервала интегрирования. Так как при г- О коэффициенты уравнений имеют особенность, расчет начинается с точки, отстоящей на небольшом расстоянии от центра (в данном примере — на расстоянии 0,02/-ц). В этой точке принимаются условия, характерные для полюса Ti= Ti, = М . [c.198]

Эксперименты по устойчивости оболочек при ползучести характеризуются значительным разбросом результатов по значению критического времени, связанным с наличием случайных начальных несовершенств геометрии оболочек и с тем, что реализации процесса ползучести материалов в дублирующих опытах имеют большой разброс [3, 38, 52, 69, 82, 83]. Для получения более достоверных оценок определяемых параметров опыты необходимо проводить сериями, характеризующимися идентичностью внешних условий. [c.90]

Следует отметить, что геометрия данной задачи проявляется в уравнениях пограничного слоя только через основные метрические величины обтекаемой поверхности. Как известно, метрические величины относятся только к геометрии оболочки и теряют смысл в окружающем пространстве. Вместе с тем при одинаковых внешних распределениях давлений уравнения пограничного слоя полностью удовлетворяют соответствую- [c.250]

Форма потери устойчивости меняется как в зависимости от геометрии оболочки, так и от сочетания величин силы и внешнего давления. С увеличением давления наблюдается постепенный переход от формы потери устойчивости, характерной для изгиба, к форме, характерной для внешнего давления. [c.247]

Обычно же спроектировать оболочку, полностью работающую в безмоментном состоянии, не удается. При этом задача конструктора осложняется целым рядом побочных (с прочностных позиций) требований, таких как технологичность изготовления, экономичность, габариты и т. п. Поэтому задачу рационального проектирования данной конкретной оболочки можно считать решенной, если большая часть оболочки работает в состоянии, близком к безмоментному, а смешанное напряженное состояние локализовано в узких зонах, примыкающих к местам резкого изменения геометрии оболочки и внешней нагрузки либо к краям оболочки. При этом расчет сводится к комбинированию безмоментного решения с решением типа краевого эффекта (см. п. 10.6). [c.343]

Для мягкой оболочки наиболее важной является задача раскроя. Состоит она в том, что требуется спроектировать (скроить) оболочку так, чтобы она при данных внешних нагрузках и условиях закрепления приняла необходимую форму. Поскольку при этом геометрия оболочки и нагрузка заданы, система трех урав [c.206]

Рассмотрим задачу об устойчивости гладкой изотропной цилиндрической панели, ограниченной углами 6о = 0 и 6 = у. которая состоит из двух одинаковых частей, соединенных при 0 = = 0о=у/2 продольным шарниром и находится под действием равномерного внешнего давления. Геометрия оболочки характеризуется радиусом Я, толщиной к и длиной [c.225]

Таким образом, векторное уравнение (9.25), эквивалентное трем скалярным, в конечном счете, определяет компоненты перемещений и, V, W и, следовательно, геометрию нагруженной оболочки. Однако практическое решение задач такого рода затруднительно в связи с их нелинейностью. Некоторые приемы числового расчета на внешние нагрузки пневматических шин предложены в работе [31]. [c.393]

Таким образом, между критической нагрузкой осевого сжатия и частотой изгибных колебаний оболочки существует вполне однозначная связь, количественное выражение которой определяется характеристиками геометрии, жесткостей, а также выбором кинематической модели оболочки. Очевидно, что соотношения, подобные (3.60), можно получить для N yy и для других статических критических нагрузок. Поэтому оценки применимости кинематически однородных моделей, установленные в результате расчета частот собственных колебаний, позволяют однозначно судить о применимости таких моделей в статических расчетах слоистых оболочек. Данный вывод, в частности, полностью подтверждается многочисленными расчетами трехслойных оболочек, нагруженных осевым сжатием, внешним поперечным давлением и в случае комбинированного действия указанных нагрузок. [c.150]

Точно так же симметрия 5,р-орбиталей определяет геометрию фторидов хлора, брома, иода, астата и других соединений галогенов друг С другом [5.3]. Например, иод, имеющий внешнюю электронную оболочку 5s 5p , образует со (фтором соединения IF3, IF5, IF7 [c.14]

Напряжения превышают не только общие мембранные или номинальные напряжения 0гп определяемые методами сопротивления материалов, но и их сумму с местными изгибными напряжениями сгм.и. вызванными краевым эффектом и определяемыми по теории оболочек и пластин [1, 2]. Эти дополнительные составляющие суммарных напряжений представляют собой приращения местных напряжений См.к в зонах концентрации и не могут быть определены методами теории оболочек и пластин при резком изменений геометрии вследствие искривления нормали в зоне сопряжения. Напряжения (Ум.и затухают на расстоянии порядка Нк от источника неоднородности, напряжения См.к — в значительно более узкой зоне протяженностью У Средний радиус и толщина оболочки, р — радиус галтели). Вне этой зоны напряжения, определенные по теории оболочек и пластин, близко совпадают с вычисленными более точными методами. Для галтельного сопряжения о м.к максимальны на внешней поверхности, причем не в самом тонком месте сопряжения, а на малом по сравнению с радиусом р расстоянии от него порядка ар (а 10 —15°) вдоль меридиана. [c.74]

Поскольку голографическая интерферометрия изучает деформацию поверхности (обычно криволинейной) непрозрачного тела, необходимо учитывать эту поверхность и различать, как и прежде, внутренние (касательные) и внешние (нормальные) величины. Поэтому кроме концепций дифференциальной геометрии, приведенных в гл. 2, см. также [2.8, 2.9, 5.1], будем использовать некоторые концепции теории оболочек [5.2—5.19]. [c.155]

Введение. В работах [1, 2] рассмотрено обобщение классической задачи о движении твердого тела в бесконечном объеме идеальной жидкости, совершающей безвихревое движение и покоящейся на бесконечности (см., например, [3, 4]). Изучено свободное (при отсутствии внешних сил) движение изменяемого тела при условии, что изменение геометрии масс тела и его формы осуществляется за счет действия внутренних сил и описывается наперед заданными функциями времени относительно некоторой подвижной системы отсчета. В такой постановке задача о движении изменяемого тела сводится к изучению указанной системы отсчета. В работах [1, 2] обнаружен следующий новый эффект закон изменения геометрии тела можно подобрать таким образом, чтобы обеспечить перемещение тела в любую (сколь угодно далекую) точку окружающего объема жидкости. Полная управляемость такой системы оказалась возможной и при сохранении формы внешней поверхности тела (т. е. лишь за счет изменения внутренней геометрии масс). Единственное условие состоит в том, чтобы присоединенные массы тела (которые, напомним, зависят лишь от формы его поверхности) не были все равны между собой. Отметим, что полученные ранее результаты о возможности неограниченного движения изменяемого тела (см., например, [5, 6]) основываются на использовании таких механизмов управления геометрией тела, при которых изменяется форма его поверхности и объем. В настоящей работе более детально изучается механизм перемещения тела с жесткой оболочкой за счет изменения лишь его геометрии масс, а также изучается движение изменяемого тела в однородном силовом поле. [c.465]

Правая часть уравнения (17.2) определяется мембранным усилиями, которые возникают в оболочке от действия внешни сил. В зависимости от характера этих нагрузок и геометрии обо лочки усилия Л/ , могут действовать или одновременно [c.387]

Если какая-либо из величин, характеризующих геометрию оболочки, внешнюю нагрузку (температуру) и упругие (термоупругие) свойства, претерпевает скачок на параллельных кругах 0 = onst, то торообразную оболочку следует разбить на части, и решения для каждой из таких частей упруго сопрягают по упомянутым параллельным кругам. Вопросы, связанные с упругим сопряжением частей торообразных оболочек как между собой, так и с другими соосными оболочками вращения и упругими кольцами рассмотрены в гл. 1 т. И, в частности, там приведены упрощенные формулы для прикидочного расчета сильфонов. Расчету сильфонов посвящены работы [6, 13, 18—26]. [c.776]

Формальные параметры gm и рк, характеризующие геометрию оболочек и шпангоутов, а также процедуры me h, geometry, х и qz, с помощью которых вычисляют механические, геометрические параметры оболочки и компоненты внешних нагрузок, пояснены в гл. IV. [c.127]

Рассмотренные примеры расчета составных оболочечных конструкций характерны тем, что в этих случаях процедура anisotropi shell deformation используется непосредственно. Достаточно лишь правильно задать параметры процедуры, т. е. геометрию оболочек и шпангоутов, механические свойства, внешние нагрузки и т. д. [c.141]

Рассматривая условия (1.37)—(1.40), замечаем также, что для обеспечения безмоментности оболочки ограничения должны быть наложены не только на геометрию оболочки и на внешнюю нагрузку, но и на механические характеристики материала оболочки. Точнее, на оболочку, должны быть наложены согласованные между собой геометрические, статические и физические ограничения. [c.231]

G5 b rep model - представление одного или более тел, каждое из которых состоит из замкнутых внешней и внутренних оболочек. Геометрия поверхностей выражена кривыми. Большинство понятий аналогично используемым в G3. [c.175]

Наличие подкрепляющего элемента на внутреннем контуре открытых в вершине оболочек существенно влияет на напряженно-деформированное состояние и критическую нагрузку. На рис. 43 приведены результаты численного анализа изгиба и устойчивости пологой открытой и подкрепленной в вершине сферической оболочки. Параметры геометрии и механических свойств, условия опнрания и нагружения соответствуют параметрам, приведенным на рис. 40. Подкрепляющее кольцо имеет квадратное поперечное сечение (кк = Ьк = 3 мм) и выполнено из того же материала, что и оболочка. Критическая нагрузка (<7кр) для такой оболочки (как видно при сопоставлении рис. 43 и 40) возрастает почти в 4 раза. На рис. 43, б—г показано распределение прогибов, усилий и моментов при внешней нагрузке, близкой к величине в сравниваемом примере (штриховые линии) и к критической (сплошные линии). [c.79]

Тестовый пример. При расчете оболочек сложных геометрических форм (в частности, тороидальных) наибольшим предпочтением пользуется метод конечных элементов (МКЭ). Специфической особенностью МКЭ в задачах опти.мизации конструкций является необходи.мость предварительной апробации конкретной методики расчета на соответствующем решаемой задаче упрощенном тестовом примере с целью оценки параметров сходимости алгоритма расчета функций предельных состояний конструкции и выбора оптимальной, в смысле объема вычислительных затрат, схемы разбиения оптимизируемой конструкции на конеч1Ные элементы (число элементов А эл, геометрия элементов и т. п.). Поэтому, прежде чем рассматривать постановку и результаты рещения сформулированной задачи оптимизации, коротко остановимся на результатах решения тестовой задачи о потере устойчивости упругой изотропной тороидальной оболочки кругового поперечного сечения, нагруженной гидростатическим внешним давлением (рис. 5.2). Методика решения реализует вариант МКЭ, сформулированный в перемещениях для специального конечного элемента вращения, учитывающего поперечный сдвиг и обжатие нормали в оболочке. [c.225]

Это обстоятельство только отчасти снижает ценность безмомент-ной теории. В самом деле, обычно оболочку можно разбить на несколько частей, на каждой из которых внешняя нагрузка и геометрия являются плавными. Как было установлено в п. 9.1, на каждой из таких частей в качестве частного решения может быть принято безмоментное. Таким образом безмоментная теория дает добротное частное решение. [c.343]

И Других ковалентные а-связи возникают после перехода валентных электронов от металла к неметаллу вследствие спинового расщепления и перекрывания внешних р ( )-оболочек катиона и аниона, стягиваемых кулоновским притяжением. Направленные а-связн определяют геометрию ковалентных и ионных кристаллов. [c.16]

Таким образом, поведение цилиндрической оболочки при осевом сжатии оказывается существенно отличным от поведения, например, тонкой панели, находящейся под действием внешнего давления (см. предыдущий параграф). Зависимость давления р от прогиба для панели гюказана на фиг. 728, б. Здесь кривая неустойчивых форм равновесия А В заметно удалена от ветви О А и случайные отклонения в геометрии не снижают существенно величину давления p pi, при котором происходит хлопок. [c.1066]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...