Щель статическая

Статическое давление измеряется с помощью насадков, имеющих специальную конструкцию. Опытом установлено, что давление, воспринимаемое в щелях или отверстиях, расположенных на боковой поверхности цилиндрического тела и находящихся на значительном расстоянии от носка, будет равно статическому давлению невозмущенного потока. Измерительное устройство такого типа называют насадком Прандтля (рис. 10.2). [c.195]

Для определения поверхностного трения методом планки-выступа используется планка, представляющая собой выступ с изменяемой или неизменной высотой планка имеет толщину 0,08— 0,10 и поперечный размер 8—10 мм. Для ее изготовления можно использовать пластинку из лезвия бритвы. Перемещение планки по высоте осуществляется с помощью микрометрического винта. Щели для измерения статического давления до и после выступа имеют длину 1 и ширину в направлении потока 0,03 м. [c.206]

Произвольную нагрузку, действующую на любом элементе берега щели, можно представить как сумму четырех типов симметричных нагрузок, изображенных на рис. 173, приложенных в соответствующих точках противоположных берегов щели. Таким образом, в случае прямолинейной щели а а, у = О решение указанной выше задачи 6 (для произвольного статически эквивалентного нулю распределения внешних нагрузок по берегам щели) можно представить как соответствующую сумму решений некоторых частных задач % для таких частных распределений нагрузок, в которых нормальные и касательные [c.515]

Статическое решение задачи теории упругости с заданной щелью можно найти при любых формах и размерах щели и при любых внешних нагрузках. В каждом решении получаются свои к1 и ки. Если для данного конца щели к к < [ т/(1 — а )], то при к киф о будет концентрация напряжений, но не будет развития щели как трещины. Расчетные упругие поля, в которых к Ч- ки > [ р/(1 — ст )1, неосуществимы. [c.550]

При поступлении конденсата тарелка под действием рабочего давления отжимается от седла корпуса, и конденсат проходит в кольцевой паз седла корпуса к выходному патрубку. В это время тарелка находится во взвешенном состоянии. При поступлении в конденсатоотводчик пара в щели между тарелкой и седлом корпуса значительно повышается скорость и, следовательно, понижается статическое давление. [c.73]

Точное определение статических характеристик амортизатора затруднено из-за сложности описания процессов истечения газа через кольцеобразную щель переменного профиля и зависимости профиля от деформации мембраны. В приближенном решении считаем материал мембраны абсолютно гибким и нерастяжимым. Образующую мембраны представляем в виде гладкой кривой, состоящей из трех участков двух дуг радиусов pj и и прямой длиной Z (см. рис. 1). Течение газа через кольцевой [c.72]

Измерение пульсаций полного и статического давлений в пограничных слоях осуществлялось зондами, показанными на рис. 2.35, а, б. Сплюснутые носики обеспечивают минимальные поперечные размеры зонда (около 0,3 мм). Приемное отверстие зонда статического давления в виде щели расположено на боковой [c.71]

В аэродинамических моделях измеряют максимальный скоростной напор в коридорных щелях пучка, а также статическое давление в широких участках ячеек пучка или в теневых зонах труб пучка. Определение из скоростного напора средней скорости проводится при непременной нормировке ее эпюры в сечении аппарата по общему расходу, т. е. через фильтрационную расходную скорость. В жидкометаллических моделях измеряют элементарные расходы вдоль и поперек труб пучка, т. е. определяют компоненты фильтрационной скорости. [c.185]

По периферии канала у стенки амбразуры статическое давление положительное, что является причиной выбивания факела через щели в обмуровке амбразуры. [c.54]

Вследствие стабилизации течения перепады статических давлений на одинаковых по длине участках канала являются одними и теми же. Поэтому масштабом градиента давления является величина Ap/L, где Ар — полный перепад давления на длине канала Масштабом градиента скорости, определяющего величину молекулярного трения, является отношение характерной скорости к характерному поперечному размеру канала I (радиус трубы, ширина щели и т. п.). В качестве характерной скорости естественно взять расходную скорость w. [c.45]

Рис. 3. Схема статического масс-спектрометра с однородным магнитным полем S , S — щели ионного источника и приёмника ионов треугольник — область однородного магнитного поля В, перпендикулярного плоскости рисунка тонкие сплошные линии — границы пучков ионов с разными т/е г — радиус центральной траектории ионов.

Правильность расчета гидравлических следящих систем нарушается пользованием чрезмерно упрош,енными формулами, и в частности упрощенными формулами расхода рабочей жидкости через окна (щели) золотников. При более точных расчетах используют комплексные экспериментальные статические характеристики следящих гидравлических систем, однако отсутствие комплексных экспериментальных характеристик ограничивает возможности предварительных уточненных расчетов. [c.437]

Под первым понимают уплотнения, в которых требуемая герметичность обеспечивается сопротивлением щели, по которой течет жидкость без применения каких-либо уплотнителей (статические уплотнения) при соединениях с вращательным движением к этому уплотнению часто добавляют устройства, отбрасывающие жидкость в уплотняемую полость и тем самым препятствующие вытеканию ее из этой полости (динамические уплотнения). Ввиду того, что в этом уплотнении зазор (щель), по которому возможны утечки жидкости, лишь может быть уменьшен до некоторой малой величины, ноне устранен, оно способно обеспечить лишь ограниченную герметичность, [c.499]

Обнадеживающие результаты были получены в Чехословакии [Л. 249] при испытании внутриканальной сепарации в статических условиях на плоском пакете. Были испытаны два варианта пакетов, в которых пленка удалялась с поверхности сопловых лопаток при помощи системы отверстий или щелей в полость лопатки и оттуда в мерные бачки. В первом варианте у решетки на вогнутой поверхности выполнялось шесть рядов отверстий диаметром d=2 мм по 10—12 отверстий в каждом и ряд щелей у выходной кромки. Во втором варианте отверстия были заменены щелями шириной 2 мм. Опыты проводились при двух степенях сухости водяного пара Хо = = 0,81 и л о = 0,904. [c.370]

Результаты испытаний решетки в статических условиях при равномерном распределении влаги перед решеткой представлены на рис. 13-15. Коэффициент влагоудаления i1j построен в зависимости от величины отсоса воздуха для различных вариантов расположения на поверхности лопаток щелей. Эффективность отвода влаги через щели 1, 3 я 4 оказалась приблизительно одинаковой, в то же время сепарация через щель, расположенную на входной кромке 2, была почти в 5 раз меньше. Низкий уровень величин коэффициента влагоудаления в данных опытах по сравнению с опытами в [Л. 249] объясняется, по-видимому, малой шириной (1 мм) и малой относительной длиной (l.Jl = 0,S) щелей. Еще более низкие коэффициенты влагоудаления были получены на той же решетке при исследовании ее за рабочим колесом первой сту- [c.371]

Расчет статических характеристик и динамических процессов можно вести, используя уравнение (1), в котором М-а = Xi h, Лр), т. е. коэффициент расхода принят в зависимости от величины осевого открытия h рабочей щели золотника и перепада S.p давления. Зависимость jLi (h, Лр) приведена на рис. 6 [54]. Кривые 1,2,3, [c.12]

Статическая характеристика следящей гидросистемы, показанной на рис. 17, может быть получена совместным решением уравнения равновесия рабочего органа системы, уравнений истечения рабочей жидкости через дроссельное отверстие и рабочую щель золотника и уравнений неразрывности потоков жидкости. [c.27]

При уточненных расчетах следует учитывать, что при использовании уравнения (29) область статических характеристик, соответствующая открытиям золотника h <0,006 см и перекрытиям, получается со значительными погрешностями. Поэтому рядом авторов предприняты попытки коррекции этой области статический характеристик с учетом фактического характера истечения рабочей жидкости через узкие щели управляющего золотника. В работе [32] предложены эмпирическая формула [см. уравнение (2) ] и методика коррекции статической характеристики, дающие хорошие результаты. [c.44]

Рассмотренная методика расчета позволяет весьма просто учесть фактический характер истечения рабочей жидкости через управляющие щели следящего золотника. Для этого необходимо применить для динамического расчета статическую характеристику, полученную в результате расчета, методика которого приведена в гл. И. Так же просто может быть учтено сопротивление трубопроводов путем использования соответствующей статической характеристики. [c.103]

Статические характеристики пневмопривода с дроссельным управлением, построенные по зависимостям (9.4.14) - (9.4.16), при одинаковых значениях для подводящей и выпускной щелей показаны сплошными линиями на рис. 9.4.9. По виду они близки к характеристикам гидропривода с дроссельным управлением. отличие состоит в том, что при изменении знака движущей силы /д скорость X сохраняет постоянное значение вследствие [c.551]

На рис. 9.4.9 штриховыми прямыми показаны статические характеристики привода с пневмоцилиндром, у которого проходное, сечение щели, сообщающей рабочую полость с магистралью, значительно меньше проходного [c.551]

Наличие значительного непровара в крестовых образцах стали СтЗ (щель шириной 20 мм, что составляет 50% от толщины листов) не сказалось на понижении их несущей способности при переменном изгибе (табл. 22, рис. 62, б) и статическом растяжении [1151. [c.109]

Конструкции с повышенной центрирующей силой, в уплотнениях с цилиндрической щелью статическая составляющая гидродинамической силы при отсутствии кавитации направлена под прямым углом к линии центров кольца и вй а, поэтому центрирующего действия не оказывает. Гидростатическая сила, возникающая вследствие местных потерь давления на входе в щель, в ряде случаев недостаточна для самоцентрирования плавающего кольца. Улучшение центрирования достигается путем повышения гидростатических и гидродинамических сил. Существуют две группы конструкций с гидростатическим центрированием. В конструкциях первой группы гидростатические силы создаются при течении рабочей среды в щели кон-фузорной формы ступенчатой или конусной (рис. 11.19, а, б). Для получения конфузорной формы щели можно использовать силовые деформации уплотнительных поверхностей (см. рис. 11.19, в). В конструкциях второй группы для создания гидростатических сил организован подвод в щель рабочей среды под давлением через дроссели. Для дросселирования используют отверстия, щели, пористые вставки (рис. 11.19, г). [c.394]

Прежде всего, отметим, что Fi(q) = 0 при д=0. Действительно, при этом = , а + Д = е. Физическое объяснение этому обстоятельству заключается в следующем. Косвенное обменное взаимодействие между спинами возникает оттого, что спин 5, в одной точке поляризует электроны, а те в свою очередь поляризуют другой спин S . Но если мы имеем дело со сверхпроводником, то в основном состоянии электроны неполяризованы, а возбужденное состояние отделено от основного энергетической щелью. Статический спин не может изменить энергию электронной системы и, следовательно, не может ее поляризовать. Отсюда вытекает, что не только ферромагнетизм мешает сверхпроводимости, но в свою очередь сверхпроводимость препятствует возникновению ферромагнетизма, [c.444]

Особеииости фотоэлектрической регистрации спектра и правильный выбор параметров установки. При фотоэлектрической регистрации спектр воспроизводится записывающим устройством последовательно, линия за линией, по мере прохождения изображения спектра относительно щели в фокальной плоскости выходного коллиматора. Фотоэлектрическая -схема реагирует на изменение интенсивяо-сти спектра с некоторым запаздыванием,, связанным с постоянной времени прибора т. Если на вход установки подать какой-то сигнал, то через промежуток времени т установка на выходе даст отсчет, равный лишь около 63% его истинного (статического) значения. Для получения сигнала на выходе установки, близкого к 100%, необходимо более длительное время. Истинное (статическое) значение сигнала на выходе установки стат и его значение в данный момент времени l t) связаны соотношением [c.120]

На рис. 6.4.4,б представлено полученное расчетным путем распределение давления по поверхности выбранной модели, обтекаемой сверхзвуковым потоком с числом Моо= = 2,5 и статическим давлением = 0,033 кгс/см (0,324 10 Па). Расчет проведен по методике, изложенной в 6.6. Перед точкой отрыва А образуется пограничный слой, толщина которого б = 7,45 мм. Примем VjlV = 0,9, а высоту щели для вдува h = = 0,5 мм. Нормальное Y и осевое X усилия на единицу ширины пластины, возникающие в результате отрыва пограничного слоя, определяются следующим образом [c.410]

В силу линейности уравнений (10.3), (49.2) — (49.4) решение поставленной статической задачи можно искать в виде суммы решений двух следующих задач задачи (А) об определении напряженного и деформированного состояния, компонент электрического поля и индукции в сплошной пьезоэлектрической среде, скрепленной всюду на плоскости с изотропной средой, под действием постоянного растягивающего напряження Оо на бесконечности и задачи (В) об определении состояния среды со щелью, когда на ее берегах действуют внешние поверхностные силы и поле. [c.390]

В теории, развитой Гриффитсом, на основании решения конкретных статических задач для данного тела с различной шириной щели при отсутствии внешнего притока энергии вычислялось изменение внутренней упругой энергии по Гуку для тепа в целом (dUlldZ)dI.. С помощью данных о величине у, определенной равенством = У из [c.540]

Исследования коэффициентов трения выполнялись на малой аэродинамической модели на. девяти лентах из алюминиевых полос толщиной 1,9 мм. Труба была разрезана на 11 кусков, каждый из которых полировался внутри. Принципиальное отдгачие рассматриваемого ра чего участка составляли отборы давления, выполненные в виде кольцевых щелей шириной 0,3 мм (см. рис. 6.3,в). Куски трубы кольцевых отборов спаивались оловянным припоем на специальных оправках, что исключало радиальные перекосы трубы. Отклонения диаметра трубы от среднего значения на участках измерения не превьииали 0,05 мм. Алюминиевые полосы для скрученных лент изготовлялись такой ширины, чтобы после скрутки зазор между стенкой трубы и лентой не превышал 0,3 мм. Перед скруткой поверхность лент полировалась. Предельная погрешность шага ленты не превышала 3%. На рабочем участке было предусмотрено 10 отборов статического давления. Для каждого шага ленты была определена зона стабилизации потока. Обшая длина модели составляла 70 ). Для измерения расхода при различных режимах использовались два сопла Вентури диаметрами 30 и 12 мм. Полученные значения коэффициентов трения приведены на рис. 6.8. [c.123]

На основании опытных данных, полученных при статической про-ливке клапанов [7], составлен график (фиг. 80), на котором коэфици-ент (X дан в зависимости от без-размерного параметра X, представляющего отношение выходного сечення щели клапана Ih к сечению его седла [c.381]

Измерение статического давления в потоке влажного пара не вызывает особых трудностей. Все известные конструкции зондов статического давления могут быть использованы для измерений, так же как и метод дренирования обтекаемых поверхностей. Однако наиболее удачной оказалась коробчатая конструкция зонда статического давления (рис. 2.27, <3). Такой зонд имеет малые габариты и достаточные проходные сечения приемника. Для определения направления скорости в точке используются обычные пневмометрические угломерные зонды различных конструкций. Однако, как показал опыт, применение пневмометриче-ских угломеров вызывает значительные трудности, связанные с образованием жидких пробок в соединительных коммуникациях. Перспективно применение флажковых угломеров, объединенных с коробчатым зондом статического давления (рис. 2.27, е). Внутри цилиндрического корпуса 4 с обтекателем 3 установлена в двух подшипниках 10 п II полая трубка 5, на конце которой укреплен флажок 2. На боковых поверхностях полого флажка выполнены щели /, воспри-нимающпе статическое давление потока. На другом конце трубки 5 укреплен-указатель угла 9 и диск 7, помещенный в неподвижный корпус 6 масляного демпфера. На корпусе расположена шкала для отсчета угла потока. Через штуцер 8 статическое давление передается к измерительному прибору. Проверка показала, что при тщательном изготовлении зонда погрешность в определении угла и статического давления невелика. [c.61]

Исс.педования в статических условиях (на плоской решетке) в экспериментальных турбинах и на натурных установках позволили выявить основные закономерности влияния отдельных параметров на эффективность влагоудаления [8.10]. Так, например, установлено, что эффективность влагоудаления г з в соплах с ростом и/с (и) предыдущей ступени снижается (рис. 8.15). Изменение 1) от и/с (и) находится в полном соответствии с изменением дисперсности влаги перед исследуемой диафрагмой в зависимости от и/сд предыдущей ступени. Размер капель воды и их направление движения на входе в сопловой канал определяют количество воды, образующей пленку, в зоне щели на поверхности лопатки. В связи с этим даже при постоянных влажности пара и теплоперепаде на ступень изменение частоты вращения ротора повлияет на эффективность влагоудаления. [c.324]

Для повышения суммарной эффективности отвода пленок с поверхностей лопаток несомненный интерес представляет отсос влаги через несколько щелей. Отсутствие взаимного влияния щелей из-за критического режима течения жидких пленок на лопатке (отрыва влаги) приводит к тому, что одновременный отсос влаги через несколько щелей, расположенных в разных частях профиля, оказывается весьма эффективным. Поэтому огранизация удаления влаги через несколько щелей с одинаковым статическим давлением в месте отбора влаги, несмотря на конструктивные сложности, заслуживает пристального внимания.- [c.326]

Из рис. 8.16, а видно, что для типичиого распределения статического давления по обводу профиля существует несколько вариантов конструктивного исполнения отвода влаги с помощью щелей 1—4 и других, соединенных общей камерой. При этом исключается перетекание влаги и пара из ОДНО " щели в другую. На рис. 8.16, б показа Ю расположение щелей, на рис. 8.16, б дана фотограф я полой лонатки экспернментальной турбины. [c.327]

Рассмотрим движение типового гидравлического следящего привода, схема которого показана на рис. 3.1, с четырехщелевым управляющим золотником, имеющим в среднем положении открытые щели шириной ho, при сообщении ему на вход возмущающего воздействия х. Сначала исследуем привод при совместном учете двух видов нелинейностей — нелинейности вида насыщения перепада давления во внешней цепи управляющего золотника p h, q) и нелинейности сухого трения в направляющих рабочего органа Т(ра). Первую из них учитываем в виде статической характеристики, показанной на рис. 3.6,6, а вторую—на рис. 3.5, в. [c.131]

Определим, используя метод гармонической линеаризации, влияние внешнего воздействия на устойчивость гидравлического следящего привода. В качестве объекта исследования возьмем наиболее распространенный гидравлический следящий привод с четырехщелевым управляющим золотником (см. рис. 3.1), имеющий открытые рабочие щели размера /lo в среднем положении, которому подается на вход возмущающее воздействие л-с постоянной скоростью V . Она отрабатывается приводом и составляет скорость слежения. Считаем, что привод обладает двумя существенны ми нелинейностями p h, q) и T V ), которые будем учитывать в виде статических характеристик, показанных на рис. 3.6, б и 3.5, в. В этих условиях движение привода описывается системой уравнений (3.20), причем в ней внешнее входное воздействие [c.190]

В МЭИ исследования внутриканальной сепарации проводились в статических условиях и в турбине на влажном водяном паре. В качестве объекта был выбран дозвуковой профиль С-9012А с утолщенной выходной кромкой. На рис. 13-17 показаны схема решетки и положение влагоотводящих щелей на поверхности лопаток, Испытания проводились в широком диапазоне чисел М, Re, ы/со и начальной влажности уй. На рис. 13-18 построены графики значений коэффициента вдоль обвода поверхности профиля в прямой решетке а) и зависимость ip в сопловой решетке второй ступени от ы/со первой ступени б). Отметим, что несмотря на различные условия эксперимента, значения -ф оказались близкими. Как и следовало ожидать, наибольшее количество влаги отводится на вогнутой поверхности. [c.372]

Особенности конструкции сильфонного компенсатора тепловых перемещений теплопроводов изготовленного из стали типа 18-10 или 18-9 (сварной гибкий гофрированный трубопровод с концевой арматурой и силовой трехслойной оплеткой из той же стали, наличие щелей, зазоров и сварных соединений, обечайка из углеродистой стали), а так же жесткие условия его эксплуатации (паро-воздушная окружающая среда с температурой до 60...80° С, присутствие хлор-ионов, циклические и повторно-статические деформации гофрированной оболочки и силовой оплетки, внутренние и эксплуатационные или технологические напряжения в металле гофра и т.п.) могут привести к сложному совместному сочетанию различных по условиям протекания и характеру разрушения, коррозионным повреждениям и преждевременному аварийному отказу изделия. [c.89]

Г. А,Никитин [14] предлагает механизм, при котором молекула ПАВ притягивается к стенке силами, вызывающими адсорбцию. Это может быть сила притяжения со стороны электрического изображения внутри металла стенки молекулы. ПАВ являются полярными молекулами, т.е. имеют статические дипольные электрические моменты, и они притягиваются к таким же дипольным моментам в изображении внутри металла стенки, Впрочем, это может быть также притяжение со стороны молекул стенки, вызванное Ван дер Ваалсовыми силами между данной молекулой ПАВ и молекулами стенки вблизи ее поверхности. В любом случае при многих слоях молекул ПАВ сила притяжения постепенно ослабевает, так как расстояние от данной молекулы ПАВ до стенки увеличивается в процессе облитерации, Если щель достаточно широкая, то облитерация является частичной, т.е. налипший слой молекул ПАВ имеет вполне определенную толщину, больше которой силы притяжения ничтожно малы. Недостатком такого механизма является факт, что силы притяжения являются весьма короткодействующими - их радиус порядка нескольких радиусов молекул. Следовательно, по такой версии слой молекул ПАВ [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...