Длина пластины эффективная

Дополнительно введенное в эту формулу расстояние Х[ определялось на основа-нии замеренных во многих точках толщин вытеснения пограничного слоя. Оно учитывает воздействие сужения входной насадки на эффективную длину пластины в такой обработке. На рис. 1 нанесены [c.394]

Укажем, что в практических расчетах часто предпочитают во всех случаях пользоваться формулами сопротивления для полностью турбулентного пограничного слоя, но изменять положение точки начала отсчета абсцисс, вводя некоторую эффективную длину пластины, учитывающую предысторию потока в среднем. [c.608]

График снижения уровня мощности шума, которое достигается при применении различных глушителей, показан на рис. 62. В верхней части графика показано снижение уровня мощности в зависимости от длины глушителей с широко расставленными пластинами (тип А). Эти глушители более эффективно работают в области низких частот. Близко поставленные друг к другу пла- [c.163]

Если сравнить феррит и пластины тонкого кремния, то последний является менее стойким к лазерному воздействию, и поэтому рассмотрим несколько подробнее процесс взаимодействия лазерного излучения с кремнием. Спектр поглощения кремния показывает, что только длины волн меньше 1,1 мкм могут быть использованы с достаточно высокой эффективностью для печатания цифр на этом материале, поскольку для более длинных волн кремний становится прозрачным. [c.154]

Рассмотренное увеличение зоны пластичности можно трактовать как увеличение эффективной длины трещины на величину При увеличении толщины пластины и переходе к плоскому деформированному состоянию зона пластичности и напряженное состояние в ней существенно изменяются. Несложный анализ показывает, что максимальное напряжение (iy в зоне пластичности может уже в 3 раза превышать предел текучести, а диаметр зоны пластичности уменьшается в соответствии с соотношением (4Л 4) [c.34]

Форму разрушения можно видоизменить путем соединения узлов фасонными пластинами, что изменяет эффективную длину рычагов шарнирного механизма. На форму разрушения также влияют панели, работающие на сдвиг. При расчете повреждаемости используются другие критерии, чем при расчете стадии упругих деформаций, так как требования, связанные с пластическим разрушением, определяются (при образовании пластических шарниров) расстоянием от крайнего волокна до нейтральной оси, а на стадии упругих деформаций разрушающие напряжения зависят от квадрата высоты сечения. Существует тенденция выделять для измерений небольшую группу наиболее нагруженных продольных балок с жесткими узловыми соединениями. [c.123]

Оптимальное армирование пластины. Согласно полученному решению зона влияния изолированного стрингера длины 21 представляет собой прямоугольник с размерами 21 X 26. Этот простой результат позволяет эффективно решать оптимальные задачи армирования пластин стрингерами. [c.176]

Для лазерного скрайбирования стекла и большинства полупроводниковых материалов используются ИАГ-лазеры свободной генерации и лазеры на азоте. Вследствие более высокой поглощающей способности керамики на длине волны 10,6 мкм для скрайбирования керамических пластин более эффективны СОг-лазеры. [c.582]

Расстояние между пластинами также не может быть сделано очень большим. Расстояние между пластинами, умноженное на число эффективных отражений, должно быть меньше, чем временная длина когерентности исследуемого света. [c.176]

Таким образом, улучшение эффективности первого ребра за счет уменьшения его площади поперечного сечения при oi = onst, ведет к увеличению касательных усилий в пластине. В предельном случае бесконечно длинной пластины из выражения (1.128) в корневом сечении при х=0 найдем [c.51]

Сложность расчета теплообмена определяется, главиы.м образом, наличием вторичных течений. Одиако, если температура стенки значительно ниже температуры торможения внешнего потока, газ у стенки становится более плотны.м и влияние вторичных течений ослабевает. При этом можно проводить расчет теплообмена вдоль линий тока идеальной жидкости, учитывая их расхождение, но пренебрегая вторичными течениями. В этом случае хорошие результаты дает метод эффективной длины. По этому методу теплообмен рассчитывается по формулам для плоской пластины, только вместо истинной длины используется эффективная длина [c.364]

Для эффективного возбуждения пьезопластины необходимо, чтобы собственная частота / толщинных колебаний пьезоэлемента совпадала с частотой электрических колебаний т. е. f = f . Это условие обеспечивается, когда толщина пьезопластины h = = %J2 = j 2f), где и Сд — соответственно длина волны и скорость звука в материале пьезопластины, а соотношение 2а//г л 20. Пьезопластина, параметры которой удовлетворяют этим требованиям, обеспечивает максимальную амплитуду излученного импульса при прочих равных условиях. В серийных преобразователях, работающих на частоте 2,5 МГц и выше, выполняются оба условия, тогда как в преобразователях с более низкой частотой выполняется только первое условие. Например, в преобразователях на частоту 0,2 МГц 2а/Л л 4, и для выполнения условия 2ajh = 20 необходимы пьезоэлементы диаметром 150 мм. Поэтому для обеспечения второго условия низкочастотные преобразователи часто выполняют в виде пакетов, склеенных из нескольких пьезопластин, электрически соединенных между собой параллельно (рис. 3.2). При этом суммарная толщина пакета h должна удовлетворять условию h = KJ2 = j 2f). Число пластин в пакете выбирают с учетом конкретного типа электрического генератора. Например, в режиме излучения увеличение числа пластин (при заданной частоте / это эквивалентно уменьшению их толщины) ведет к повышению напряженности электрического поля в каждой из них. Однако при этом увеличивается общая емкость преобразователя, растет нагрузка на электрический генератор и, как результат, падает возбуждающее напряжение. При одном и том же значении af чувствительность многослойных преобразователей значительно ниже, чем однослойных. Конструкция многослойных преобразователей достаточно сложна, так как к каждой пластине необходимо подвести электрическое напряжение, для чего между ними помещают фольгу, к которой припаивают подводящие провода. [c.140]

В задачах о распространении гармонических волн в пластине появляется дополнительный характерный размер, поэтому как фазовые скорости, так и частоты оказываются зависящими не только от параметров слоения, но и от толщины пластины в целом. Относительное влияние каждого из двух возможных типов дисперсии исследовалось в работе Сана и Ахенбаха [64], в которой были найдены частоты низших мод волн изгиба и растяжения— сжатия как функции волнового числа. Было также показано, что полученные результаты хорошо согласуются с результатами, предсказываемыми теорией эффективных модулей, для малых значений волнового числа, когда дисперсия определяется толщиной пластины. При больших значениях волнового числа (меньших длинах волн) начинает доминировать дисперсия, обусловленная слоистостью структуры и приводящая к увеличению фазовой скорости с ростом волнового числа. Данный эффект не может быть описан теорией эффективных модулей. [c.372]

Воздух при температуре 1 100 °С и давлении 10 бар, движущийся со скоростью 30 м/сек, продольно обтекает плоскую пластину. Исследуйте эффективность охлаждения пластины путем вдува воздуха (либо, во втором варианте, гелия), имеющего температуру 20 °С. Участок пластины длиной 0,9 м от передней кромки непроницаем, остальная часть пластины — пористая. Постройте график зависимости температуры поверхности от массовой скорости вдуза охладителя. Вычислите также зависимость температуры поверхности от массовой скорости охладителя, если бы он просто отводил тепло с поверхности за счет вынужденной конвекции, а не вдувался пограничный слой. Считайте, что охладитель покидает систему, приняв температуру по верхности. [c.410]

В прикладных расчётах трения, тепло- и массообмена в турбулентном П. с. наиб, распространение получили полуэмпирич. методы, в частности метод, основавный на эксперим, данных по турбулентному трению на плоской пластине (аналогия процессов тепломассообмена и трения и введение понятия эффективной длины ). Эксперим. данные по турбулентно.му коэф. трения на плоской пластине, обтекаемой сверхзвуковым иоток<1м, могут быть представлены аппроксимационной ф-лой [c.664]

Для остановки появившихся трещин на практике применякуг метод засверления их концов и создания тем самым остановочных отверстий (рис. 7.3). Эффективность этого метода оценивается остаточным коэффициентом концентрации напряжений, который зависит от отношения радиуса R отверстия к длине I трещины. В качестве примера на рис. 7.3, б приведены значения этого коэффициента для неограниченной пластины с единичной трещиной. Развитием метода засверления концов трещины явилось применение дополнительных разгружающих отверстий (рис. 7.4). С их помощью удается дополнительно снизить концентрацию напряжений на 30—40 %. Эффективным средством повышения трещиностойкости может стать применение ребер жесткости, которое основано на следующем принципе их работы в нагружаемой конструкции. Эти ребра устанавливаются на пути распространения трещины и закрепляются на основной конструкции с помощью болтов или сварки. На рис. 7.5 показана схема использования в качестве ребер жесткости пластин, закрепленных с помощью болтов в точках А тл. В. Если бы этих пластин не было, то точки А и В могли бы свободно перемещаться вдоль приложенных внешних сил. При постановке пластин эти смещения ограничиваются. [c.62]

При рассмотрении задачи включения для бесконечной и полубесконечной пластины с ребром конечной длины эффективным является способ представления решения в виде рядов по полиномам Чебышева. Видимо, первой здесь является работа С. Бенскотера [52]. Позднее для данного класса-задач аппарат полиномов Чебышева непользован в работах [26, 25, 24, 29, 30]. В статье [30] предполагается, что ребро прикреплено к границе полуплоскости и загружено произвольной продольной нагрузкой. В книге [31] ребро считается прикрепленным параллельно границе полуплоскости на некотором расстоянии от нее, в работах [24, 25, 26] рассмотрен случай, когда ребро расположено перпендикулярно границе полуплоскости, причем в статье [26] предполагается, что граница подкреплена бесконечно длинным поясом-балкой, через которую ребро нагружается сосредоточенной силой. В статьях [29] и [30] допускается, что ребро может иметь переменное поперечное сечение. [c.125]

Результаты, полученные с помощью подобных вычислений, изображены на рис. 4.22, в сплопдаой линией. Левая часть этого графика, соответствующая малым значениям отношений 2 Ь/а, относится к узким пластинам и, как можно видеть, когда ширина 2Ь стержня мала по сравнению с его длиной, в качестве эффективного модуля следует брать Е, как это делалось при исследовании балок в главе 2. В другом крайнем случае, соответствующем правой части графика, пластина является широкой по сравнению с ее длиной и поэтому следует, рассчитывая пластину как балку, использовать приведенный модуль /(1—v ). Однако можно видеть, что переход от одного случая к другому не является резким и в средней части этого графика при 2Ъ/а= = 1 (квадратная пластина), -рассчитывая пластину как балку, для соответствующего модуля следует брать среднюю величину между Е и E/ i—v ). Эти результата могут быть применены при решении любой задачи, где расчет пластины с незакрепленными краями допустимо свести к расчету балки, взяв в качестве 17 л. г. Доннелл [c.257]

Такое поведение пластины как части прикрепленного ребра (или подобных пластине полок тонкостенных балок с широкими полками) изучалось Т. Карманом ). Мембранная деформация в пластине должна иметь такую же велкчину, как и деформация ребра в месте присоединения ребра к пластине деформация в пластине при удалении от ребра уменьшается по экспоненциальному закону медленно, если ребро изгибается по длинным волнам, и быстро — при изгибе по коротким волнам. Т. Карман вычислил эффективную ширину X расположенной по обеим сторонам реб )а, пластины для случая равномерного деформирования, сведя этот случай к задаче о бесконечной Пластине, подкрепленной ребром, деформации в которой уменьшаются по экспоненциальному закону. На практике в большинстве случаев пластина имеет достаточную ширину, чтобы предположение о бесконечной ширине давало хорошее приближение, но для того чтобы охватить случай более узкой пластины, были проведены дополнительные расчеты для определения эффективной ширины, которая при деформировании ребра была бы эквивалентна случаю определения деформаций, уменьшающихся / по экспоненциальному закону, в пластине ограниченной ширины. [c.265]

Итак, переход от классической модели деформирования слоистых тонкостенных пластин к той или иной корректной уточненной модели сопровождается увеличением не только порядка системы дифференциальных уравнений, но и спектрального радиуса матрицы ее коэффициентов и, как следствие, появлением быстропеременных решений, имеющих ярко выраженный характер погранслоев и описывающих краевые эффекты напряженного состояния, связанные с учетом поперечных сдвигов и обжатия нормали. Такая ситуация характерна не только для балок или для длинных прямоугольных пластинок, изгибающихся по цилиндрической поверхности, но, как будет показано ниже, и для элементов конструкций других геометрических форм — цилиндрических панелей, оболочек вращения и др. Отметим, что стандратные методы их решения, которые согласно известной (см, [283 ]) классификации делятся на три основные группы (методы пристрелки, конечно-разностные методы, вариационные методы, метод колло-каций и др.), на этом классе задач малоэффективны. Так, группа методов пристрелки, включающая в себя, в частности, широко используемый и весьма эффективный в задачах классической теории оболочек метод дискретной ортого-нализации С.К. Годунова [97 ], на классе задач уточненной теории оболочек оказывается практически непригодной. Методами этой группы интегрирование краевой задачи сводится к интегрированию ряда задач Коши, формулируемых для той же системы уравнений. Для эллиптических дифференциальных уравнений теории оболочек такие задачи некорректны (см., например, [1]), что при их пошаговом интегрировании проявляется в форме неустойчивости вычислительного [c.109]

Отметим параметры визуалнзатора и его компонентов. В ПВМС использовалась пара МКП в шевронной конфигурации с общим усилением 10 и квантовой эффективностью 0,7 7о для энергии лучей 60 кэВ диаметр каналов был 10 мкм, а токи на выходе обеих МКП 18 мкА и I мА, Пластина ниобата лития вырезалась под углом 55° к оптической оси и имела толщину 300 мкм. Опти-ческиГ( Отклик регистрировался с помощью поляризатрров на длине волны считывающего света 633 ям. [c.201]

Такой задачей является, например, измерение длительности коротких импульсов оптического излучения. Обычно эта задача решается с помощью удвоения частоты в тонких кристаллах KDP в режиме векторного синхронизма [264]. Измеряя зависимость эффективности преобразования от времени задержки (длины оптического пути), варьируемого для одного из взаимодействующих пучков, получают сведения о длительности импульсов излучения. Использование вместо KDP тонких пластин jwera-нитроанилина должно повысить временнбе разрешение, увеличить эффективность преобразования [228] и понизить минимальную мощность исследуемых импульсов излучения. [c.182]

Из известных молекулярных кристаллов наибольшее применение в настоящее время нашли кристаллы мега-нитроанилина. Как уже отмечалось, с их помощью получено эффективное удвоение частоты неодимового лазера в режиме коллинеарного [228] и векторного [227] синхронизма. По-види-мому, преобразование в режиме векторного синхронизма легче осуществить, так как для этого используется пластина, сколотая по плоскости спайности. В ней под >тлом 28 друг к другу пересекаются два луча с длиной волны 1,06 мкм. Излучение второй гармоники будет распространяться по биссектрисе упомянутого угла. Такое преобразование осуществлено в резонаторном [227] и нерезонаторном вариантах. [c.183]

Расчетные формулы для режима длинных импульсов различают в зависимости от способа и эффективности теплоотвода с внешней стороны анода. Усредненная вс времени температура внешней стороны анода Т ер связана со средним значением отводимой мощности Шотв ср соотношением —=Шотвхр. В период импульсного нагрева, когда T=T +t, импульсная температура на внешней стороне анода с естественным охлаждением, как правило, много меньше усредненной во времени температуры. Поэтому в первом приближении расчет импульсного нагрева анода с естественным охлаждением выполняют в предположении о постоянстве мощности, отводимой с внешней поверхности анода. Этому соответствует граничное условие на внешней стороне —dtldx O, что эквивалентно нагреву пластины толщиной 2А , с обеих сторон которой подводится тепловой поток плотностью w [c.134]

Пластинки характеризуются тремя основными размерами длиной I, шириной Ь, толщиной 5. Длина I определяет длину режущей кромки и зависит от припуска на обработку и угла в плане ф. Рассчитанная с учетом припуска и угла в плане эффективная длина режущей кромки должна бать меньше длины режущей кромки стандартной пластины в 1,5—2 раза. Ширина Ь определяет число переточек резца по задней грани и площадь опоры пластинки. С точки зрения срока службы резца следует выбирать пластинки с возможно большим значением ширины, однако это может привести к увеличению габаритных размеров корпуса, повышению остаточных напряжений при пайке или клейке. Толщина 5 оказывает сильное влияние на прочность пластинки, а также на число переточек по передней грани. При наиболее распространенном расположении вдоль передней грани или под небольшим углом к ней прочность пластинки в наибольшей степени определяется толщиной и в меньшей степени шириной и длиной. Это связано с влиянием толщины на момент сопротивления пластинки при изгибе, который пропорционален толщине, возведенной в куб. Поэтому увеличение толщины способствует снижению растягивающих напряжений при изгибе, а значит и увеличению изгибной прочности. Однако увеличение изгибной прочности происходит до какого-то предельного значения толщины, за пределами которого прочность пластинки будет определяться не изгибными, а сжимающими нормальными напряжениями и касательными напряжениями сдвига. Увеличение в этом случае толщины не будет сопровождаться заметным повышением прочности, а расход инструментального материала будет возрастать. Увеличение числа переточек пластинки по передней грани при увеличении толщины тоже наблюдается до некоторого предела, определяемого равенством числа переточек по передней и по задней граням. Увеличение толщины сверх этого предела будет способствовать лишь увеличению отходов твердого сплава. Толщина пластинок выбирается в зависимости от высоты корпуса Н резца и равна (0,18 0,25) Я. [c.120]

Толстая пластина. В этом случае в нестационарном теплообмене с жидкостью участвуют только внешние слои пластины. Их эффективная масса Я пропорциональна длине тепловой релаксации за характерное время процесса Тж Ж = р2Уа-т . Сравним между собой члены в фигурной скобке выражения (6.21), где вместо М подставим теперь ЛТ. В результате свертки У т заменится на х — I, где > Т , Т момент появления пузырька (<е> ф 0). [c.189]

Кроме того, в реальной конечной стопке возможна торцевая антерференцияу>, когда зона формировония при больших 7 становится сравнимой с длиной всей стопки М(а -Ь), При этом выполняются условия (3.24) для всего интервала эффективных углов излучения, т. е. вся стопка излучает как одна эквивалентная пластина, границы которой совпадают с торцами стопки. Торцевая интерференция приводит к тому, что в спектре излучения появляются новые, дополнительные максимумы интенсивности которых монотонно растут с увеличением 7. [c.94]

Недостатками данной конструкции резцов являются необходимость точного изготовления пластины, увеличенное время на поворот пластицы (винт необходимо вывинчивать на значительную длину) и небольшое усилие зажима. Области эффективного использования конструкции крепления — малогабаритные резцы, резцы для легких режимов обработки и всевозможные вставки для специальных инструментов. [c.113]

Смотреть страницы где упоминается термин Длина пластины эффективная : [c.664] [c.187] [c.174] [c.441] [c.180] [c.115] [c.191] [c.160] [c.149] [c.426] [c.492] [c.200] [c.137] [c.386] [c.30] [c.360] [c.337] [c.182] [c.76] [c.231] [c.282] [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...