Релаксация напряжений влияние давления

Сопротивление материала пластической деформации при воздействии ударной волны определяется совместным действием процессов упрочнения и релаксации напряжений. Скорость деформации, упрочнение, величина среднего гидростатического давления и другие особенности деформирования материала оказывают влияние на реализуемый при прохождении волны закон деформирования и соответствующую ему кривую деформирования о(8). Эта кривая определяет скорость распространения ударной волны в соответствии с реальными потерями энергии на пластическое течение материала по выражению (4.25). [c.166]

Влияние вязкости существенно сказывается на конфигурации фронта волны нагрузки в области, прилегающей к поверхности нагружения в течение времени одного порядка с временем релаксации напряжений [266]. Это влияние заключается в снижении амплитуды упругого предвестника и приводит к скорости распространения отдельных участков фронта пластической волны, изменяющейся в пределах от скорости упругой волны (при малых давлениях, близких к амплитуде упругого предвестника) до нуля (при давлениях, мало отличающихся от максимальной величины в волне нагрузки). При этом кривая сжатия материала располагается выше стационарной кривой сжатия, асимптотически приближаясь к ней по мере распространения волны и протекания эффектов релаксации. [c.230]

При определении долговечности прокладок следует учитывать влияние таких эксплуатационных факторов, как температура, время, активность уплотняемой среды. Анализ уравнений, определяющих значение Ркр и а, показывает, что изменение работоспособности прокладок может происходить вследствие изменения Е, [Хтр, а и ho. Как было указано в главе 2, модуль Е резины в напряженном состоянии является слабой функцией времени, а его влияние может быть обнаружено в процессе деформирования уплотнителя, что в неподвижных соединениях практически не наблюдается. Исследования показали также, что коэффициент передачи давления а слабо зависит от времени. Вследствие процессов межмолекулярного взаимодействия резины с металлом следует ожидать существенного повышения силы трения. Однако сила трения должна одновременно уменьшаться вследствие релаксации напряжения, приводящей к снижению нормальной нагрузки. [c.50]

Параметр а зависит от физикохимических свойств материала пары трения. Он увеличивается с возрастанием модуля упругости, скорости релаксации напряжений и шероховатости поверхности трения. Параметр Ь зависит от вязкопластичных свойств материалов, а параметр с является произведением декремента затухания колебаний на коэффициент вязкости контактных слоев. Параметры Ь и с зависят от давления на контакте. Обычно с ростом давления вязкость на контакте возрастает. Параметр d характеризует влияние конструкции пары трения (в частности АГ з) и режима трения. [c.106]

Очевидно, избыточная энергия и увеличение объема наноструктурных материалов могут быть связаны с другими дефектами, не производящими дальнодействующих напряжений. Это прежде всего неравновесные вакансии, поры, микротрещины и свободные объемы, связанные с границами зерен. Например, концентрация неравновесных вакансий порядка 3 х 10 наблюдалась в Си на стадии V деформационного упрочнения [217]. Тем не менее скорость релаксации неравновесных вакансий очень высока и наиболее вероятно, что вклад вакансий во время дилатометрических исследований не удается зафиксировать [143]. К сожалению, в литературе отсутствуют данные о влиянии пор и микротрещин, однако можно предположить, что их роль незначительна в материалах, деформированных под высоким давлением. Следовательно, есть все основания полагать, что избыточная энергия границ зерен и изменение объема в наноструктурных материалах, полученных методами ИПД, в основном обусловлена наличием высоких внутренних напряжений неупорядоченных ансамблей дислокаций и дисклинаций. [c.112]

Износ колец возрастает с увеличением рабочего давления (рис. 34) и высоты неровностей шероховатости уплотняемой поверхности (рис. 35). Причем, если с увеличением давления и высоты микронеровностей рост силы трения уменьшается в связи с достижением предельного значения площади фактического контакта, то в тех же условиях интенсивность износа колец воз растает. Следовательно, эксплуатационные факторы, способствующие увеличению износа, повышают долю спада контактного напряжения вследствие износа в общем процессе спада напряжений. Наоборот, в условиях, при которых износ уменьшается, например при повышенных температурах, возрастает доля спада напряжения вследствие релаксации. В табл. 7 приведены экспериментальные данные, характеризующие влияние износа и релаксации на общее уменьшение контактных напряжений колец из резины на основе СКН-26. [c.65]

При испытаниях хрупкое разрушение пластинок из органического стекла начиналось у дна неглубокого надреза под влиянием удара по клину, введенному в надрез. Образцы во всех случаях представляли собой пластиикп толщиной 12 мм, и поэто.му трещина пересекала все сечение образца без заметного влияния различия напряженного состояния посередине толщины и на поверхности. Энергия, необходимая для образования трещины, составляла 8—12 кГсм. Для получения местных остаточных напряжений пластипку зажимали между зажимами диаметром 10 мм, причем эту операцию выполняли непосредственно перед экспериментом, во избежание заметной релаксации напряжения. Удельное давление на поверхность пластинки между зажимами составляло 60 кГ/см . [c.397]

Утечка, появляющаяся через некоторый период нормальной работы уплотнения вследствие изнашивания и релаксации напряжений. Контактное давление может уменьшаться в процессе работы под влиянием изменений свойств материала ушютнення и браслетной пружиньь [c.6]

При прое.ктировзнии резиновых уплотнений следует учитывать завк симость контактного давления от деформации резинового элемента, релаксацию напряжения, изменение давления под влиянием температуры, старения и рабочей среды. Для резиновых уплотнений необходимо предусматривать смазку, а поверхность вала должна иметь низкую шероховатость. [c.12]

В процессе эксплуатации прочность соединений с натягом в большинстве случаев уменьшается, что объясняется влиянием ползучести материала и релаксации напряжений. Например, для соединения втулки с D = / = 30 мм из чугуна Сч 18 с валом из бронзы БрАЖ 9—4 того же диаметра при продольной запрессовке с натягом М = 30 мкм начальная разрывная сила составляет 7845 Н. После 5000 ч работы при температуре 100 С разрывная сила уменьшается до 3355 Н. При сочетании некоторых металлов под влиянием давления, температуры и других факторов происходит диффузия и спекание части металла, увеличивается коэффициент сцепления и повышается прочность соединения. Так, если в предыдущем примере в качестве материала вала взять сталь 45 н повысить температуру эксплуатации до 200 °С, разрывная сила после 5000 ч работы увеличится от 23 130 до 28 030 Н (дагтые получены Е. Ф. Бежелу-ковой). [c.226]

При объяснении полученных результатов Страуманис и др. исходили из влияния состава на коэффициент термического расширения твердого раствора. С повышением содержания индия коэффициент термического расширения раствора его в золоте увеличивается. Поскольку при затвердевании сплава образовывались химически неоднородные кристаллы твердого раствора, при последующей термической обработке или медленном охлаждении в кристаллах возникали внутренние напряжения. Периферийная зона кристаллов, содержавшая больше индия, уменьшалась в объеме при охлаждении сплава в большей мере, чем центральные участки, в результате чего в ней создавались напряжения растяжения. В этом отношении состояние периферийной зоны сходно с жидкостью, находящейся под отрицательным давлением [246]. По мнению авторов [369], релаксация напряжений осуществляется путем образования вакансий, которые во время длительной выдержки диффундируют к стокам и образуют микропоры. На основании этой модели они вычислили объем образующихся пор и получили результаты, по порядку величины близкие к экспериментальным. В сплавах системы d — In, в которых коэффициенты термического расширения мало чувствительны к составу, поры не образуются [369]. [c.112]

Данные о влиянии различных факторов на выделение графита в порах были использованы [16] для определения величины контактного давления, создающегося на межфаз-ной поверхности графита и матрицы во время субкрити-ческого отжига. Согласно расчету, релаксация напряжений при росте графита реализуется механизмом дислокационного крипа, контролируемого переползанием дислокаций. [c.139]

В процессе эксплуатации прочность соединений с натягом в большинстве случаев падает, что объясняется влиянием ползучести и релаксации напряжений. Например, соединение втулки с D = / = 30 мм из чугуна Сч 18-36 с валом из бронзы БрАЖ 9-4 того же диаметра с натягом N = 30 мкм при продольной запрессовке имело начальную разрывную силу, равную 7845 Н (800 кгс). После 5000 ч работы при температуре -t-100° сила уменьшилась до 3355 Н (340 кгс). Но при сочетании некоторых материалов под влиянием давления, температуры и других факторов происходит диффузия материалов, увеличение коэффициента сцепления и повышение прочности соединения. Например, при замене в предыдущем примере материала вала на стаять 45 и повышении температуры эксплуатации до -t-200 прочность соединения после 5000 ч работы увеличилась от 23 130 Н (2360 кгс) до 28 030 Н (2860 кгс) (данные получены Е. Ф. Бежелуковой). [c.178]

Постановка модельной задачи в разд. 2 отличается от условий реальных клинических измерений во многих отношениях не воспроизведены реальная геометрия стенки уретры (наличие шейки пузыря, например) и катетера (число и расположение отверстий) не приняты во внимание неупругие эффекты в стенке уретры, например релаксация напряжений [10] не учтена возможность влияния давления в брюшной полости только на часть уретры не исследованы условия, при которых истечение в зазоре происходит только в одну сторону не принимается во внимание продольная деформация уретры (и продольные напряжения в ней), возникающие и меняющиеся во время процедуры. Модель квазистатическая и потому не описывает быстрые изменения давления в результате кашля и т.п. не учитывается активность мышц пузыря и уретры, которая может меняться спонтанно, из-за воздействия движения катетера и из-за инфузии жидкости. Реально регистрируемые профили давления в уретре [2] имеют вблизи концов кривизну, обратную в сравнении со средней частью (как на фиг. 3) модель не воспроизводит это свойство, и остается неясным, как следует усовершенствовать учет условий на концах уретры. [c.102]

Исследовано влияние на дислокационную структуру напряженного металла энергетических параметров нмпульсов давления. Показано, ЧТО определяющими являются их энергия и количество, т. е. суммарная энергия. В этой связи ЭГО следует рассматривать в основном как активирующий фактор для процессов релаксации остаточных как микро-, TOI и макронапряжений. [c.79]

Релаксация теплового потока существенно перестраивает температурное поле (рис. 2.30). Т и q становятся немонотонными функциями касательного напряжения. Увеличение меняет количественные характеристики гидродинамического и теплового полей особенно сильно это влияние при /з > О, Если 1, 5 0 ив у-области давление переменное, то решение может быть получено в квадратурах, а для частных значений числа Маха (папри-мер, Л/ =0,5 2) - в элементарных функциях. Условие того, что Ф <0 совпадает с изобарическим случаем. [c.82]

Предложен и реализован способ построения решений полных уравнений движения и уравнения энергии, основанный на применении независимых переменных лагранжева типа. Изучены вязкоупругие течения, обусловленные двумерным (стационарным либо автомодельным нестационарным) возмущением 1) поперечной скорости 2) давле 1ия 3) температуры. В потоке присутствует линия сильного разрыва течения и непроницаемая граница. Установлено, что конечное время релаксации вязких напряжений оказьшает сглаживающее влияние на эволюцию вихря во времени сильное влияние на завихренность оказывают скорости скольжения на границах, скорость перемещения сильного разрыва, величина скачка плотности воздействие параметра псевдопластичности на со зависит от отношения давления к силам инерции гюперечная потоку непроницаемая граница увеяичивае г завихренность, если скорость скольжения направлена в ее сторону, а в противном случае завихренность меньше, [c.130]

Учитывая конечность пластической деформации, СМПД использует логарифмические выражения главных компонентов итоговой деформации, а также при условии монотонности деформации энергетический принцип установления связи между компонентами деформаций и напряжений. Дана формулировка и установлены закономерности при протекании немонотонного процесса формоизменения. В СМПД уточнено понятие о строении рабочей модели твердого тела и принято положение о различии в состоянии тел не по агрегатному признаку, а по способности к релаксации, разработано положение о влиянии положительного и отрицательного гидростатического давления на предельно прочную пластичность, разработаны определения интенсивности результативной деформации и степени деформации, дано четкое определение видов напряженно-деформированного состояния. Формулировку основных законов пластичности СМПД увязывает с положениями современной теории пластического течения твердых тел. [c.25]

Исследование влияния активных смазок на величину упругого расширения прессовок после извлечения их из матриц ( упругое последействие ) показало, что и в этом случае активная смазка играет весьма положительную роль, сильно уменьшая величину упругого расширения. В табл. 29 приведены данные по упругому расширению медных и оловянных брикетов, спрессованных при разных давлениях. Уменьшение величины упругого расширения в случае прессования с активной смазкой находится в полном соответствии с указанными выше основными закономерностями действия поверхностно-активных веществ при деформации металлов. В присутствии поверхностно-активных веществ происходит болое полная релаксация упругих напряжений с заменой упругих дефорлшций на пластические. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...