Гребенчатые структуры

При считывании с растрового электронного микроскопа (РЭМ) в ЭВМ строки изображения перпендикулярно гребенчатой структуре излома фиксируется профиль сигнала, имеющего соответствующую периодичность. Предположим, шаг усталостных бороздок однороден в пределах рассматриваемой фасетки излома, его величина меняется пренебрежимо мало и сигнал от рассматриваемой периодической структуры близок к синусоидальному. В этом случае преобразование Фурье от строки изображения с таким сигналом будет умещаться в строку изображения. Если, например, в пределах рассматриваемой фасетки излома получены 20 полных периодов структуры излома, то в спектре Фурье будет присутствовать только двадцатая компонента (гармоника). Таким образом, по преобладающим гармоникам в спектре Фурье можно сделать вывод о преобладающем размере периодических структур на исследуемом участке. Если на изучаемой фасетке излома имеют место две периодические структуры в виде усталостных бороздок с двумя разными величинами, то в спектре Фурье с такой фасетки будут выявлены два пика. Причем важно подчеркнуть, что совершенно не важно, как расположены бороздки одного и того же шага в пределах фасетки излома и как они чередуются сначала могут идти структуры одного размера, потом другого. Шаг бороздок или период регулярной структуры может распределяться в произвольных комбинациях. Таким образом, Фурье-анализ позволяет проводить интегральное метрологическое исследование периодических структур без измерения каждого отдельного шага усталостных бороздок. В такой ситуации в первую очередь исключается субъективное влияние измерителя на получение конечного размера параметра рельефа поверхности, которым в коли- [c.207]

Изоляция в виде частой гребенчатой или ребристой структуры из идеального изоляционного материала позволяет свести на нет проникновение температурных колебаний одной из сред под изоляцию в другую теплопроводную среду. В самом деле, пусть имеем плоскую гребенчатую структуру, составленную из нетеплопроводных ребер, между которыми расположена неидеальная изоляция с материальными по- [c.164]

В случае частой гребенчатой структуры, для которой 1, [c.165]

Слепян Г. Я-, Слепян А. Я- Поглощение электрически поляризованной плоской волны гребенчатой структурой в слоистой диэлектрической среде.— Радиотехника и электрон., 1981, 26, № 4, с. 689—694. [c.224]

Кривая зависимости б/Ф/б/ш от со состоит из серии пиков, аналогичных гребенчатой структуре резонатора Фабри — Перо с добротностью F, определяемой выражением [c.341]

Диффракция плоской волны на периодической гребенчатой структуре, составленной из полуплоскостей [c.233]

Рис. 74. Гребенчатая структура, составленная ИЗ полуплоскостей.

В этом параграфе мы рассмотрим третью из перечисленных выше задач. Ее решение позволяет исследовать поведение волн на выходе металло-пластинчатой линзы и вместе с тем подготавливает почву для расчета гребенчатых структур конечной глубины ( 48). Мы ограничиваемся здесь рассмотрением той же системы и той же поляризации, что и в 45 и 46. Читатель, интересующийся обобщениями, перечисленными выше, найдет их в задачах, приложенных в этой главе. [c.242]

Поверхностные волны над гребенчатой структурой конечной глубины [c.250]

На рис. 75 изображена периодическая двухмерная гребенчатая структура конечной глубины, состоящая из бесконечно длинных параллельных металлических лент ширины L, которые [c.250]

При решении диф-фракционных задач, относящихся к этой структуре, можно воспользоваться результатами, полученными выше для гребенчатой структуры, образованной полуплоскостями (рис. 74). В частности, таким образом можно рассмотреть диффракцию плоской волны, падающей из свободного полупространства z>0 на структуру, изображенную на рис. 75. Однако мы ограничимся здесь решением простейшей и вместе с тем наиболее важной задачи о распространении поверхностной волны над этой структурой. [c.250]

Рис. 75. Гребенчатая структура конечной 1лу бины.

При расчете распространения поверхностных волн вдоль гребенчатой структуры мы исходим из характеристического уравнения в форме (49.14) и вычисляем ряд (49.12) для различных значений и г], удовлетворяющих условиям (49.05), предварительно улучшая сходимость ряда по способу, уже примененному в 9. На рис. 77 и 78 представлены результаты этих вычислений, причем на рисунках мы проводим кривые для [c.257]

Если заданы размеры гребенчатой структуры, то при данной длине волны Я нетрудно вычислить значения и 5. Рис. 77 сразу позволяет выяснить, может ли данная гребенчатая структура поддерживать распространение поверхностной волны или нет. Действительно, если точка с координатами q, S попадает в криволинейный треугольник, ограниченный отрезком 0, оси ординат, кривой и пунктирной кривой, то для такой пары значений 9, 5 можно найти значение т], соответствующее распространяющейся при этих условиях поверхностной волне. В противном случае поверхностная волна отсутствует в частности, при [c.257]

Составить и решить систему функциональных уравнений, аналогичных (45.11) и (45.15), для той же гребенчатой структуры, но при граничном условии Ф=0 на полуплоскостях (45.01), т. е. когда Ф=Ех. [c.267]

Пользуясь результатами 1, составить интегральное уравнение для тока на полуплоскостях косой гребенки, определенной по формуле (47.01), и перейти к функциональным уравнениям. Считать, что гребенчатая структура возбуждается плоской волной, падающей из свободного полупространства и поляризованной по оси л . [c.271]

Показать, что задача, рассмотренная в 45 и 46, для косой гребенчатой структуры (47.01) допускает то же решение, но функция Q( y) определяется выражением [c.272]

При рассмотрении электромагнитных полей над гребенчатыми структурами (ср. начало гл. IX) часто вводят поверхностные импедансы, связывающие тангенциальные составляющие электрического и магнитного полей на границе структуры [c.273]

Найти Zi для гребенчатой структуры конечной глубины и Z2 для структуры из полуплоскостей, пользуясь результатами , 48—51 и задачи 5. [c.273]

Пользуясь импедансным приближением (см. задачу 13), вывести. характеристическое уравнение для гребенчатой структуры с дополнительной плоскостью (см. конец S1), на которой ставится граничное условие [c.274]

Аналогичные граничные условия имеют место и для гребенчатых структур. Ограничиваясь для простоты гребенчатой структурой с бесконечно тонкими зубцами (рис. 75), при условиях [c.313]

Зти условия показывают, что гребенчатая структура является анизотропной. Если относить граничные условия к плоскости у=— а, то для поля, поляризованного вдоль лент, она эквива--лентна идеально проводящей плоскости (Z=0), а для поля, поляризованного поперек лент, она имеет [при условиях (56.18)] чисто индуктивный импеданс [c.314]

В гл. VII не удалось охватить все вопросы, относящиеся к гребенчатым структурам, поэто(му за дальнейшими подробностями отсылаем читателя к работам 23-25. 28. 29 [c.424]

Прецизионное изготовление гребенчатых структур позволяет применять этот метод для возбуждения и приема рэлеевских волн и на высоких частотах (порядка 100 МГц и выше [106]). В этом большие преимущества данного метода. Недостатком метода гребенчатой структуры является высокий уровень паразитных сигналов, связанных с излучением структурой объемных волн. [c.100]

Наконец, отметим еще один способ возбуждения рэлеевских волн, имеющий ценность в области высоких частот [107]. Луч от мощного лазера проходит через решетку, состоящую из прозрачных и непрозрачных полос и создает на поверхности кристаллического образца периодическое чередование освещенности, которое из-за теплового эффекта приводит к появлению периодических механических напряжений, генерирующих рэлеевскую волну. Это но существу тоже разновидность метода гребенчатой структуры. [c.100]

В работе [108] проведено детальное теоретическое и экспериментальное исследование четырех основных (механических) методов возбуждения рэлеевских волн клина, гребенчатой структуры, кварцевой пластинки Y- и X-срезов. Последний метод введен нами по аналогии с ме- [c.100]

При возбуждении кварцевыми пластинками Х-среза (рис. 2.2, а) и У-среза (рис. 2.2, б) имеем соответственно нормальные и касательные напряжения единичной амплитуды, распределенные равномерно в области поверхности а I < а, при гребенчатой структуре (рис. 2.2, г)— периодическую совокупность единичных нормальных напряжений, в методе клина (рис. 2.2, в) — систему нормальных и касательных напряжений, приложенных к свободной поверхности твердого тела в области а а/соз 0 = = Ь, определяемой геометрическими границами пучка продольных волн, распространяющихся в клине. Напряжения здесь будем считать равными напряжениям, возникающим при падении плоской продольной волны под углом 0 на границу двух полупространств, одно из которых состоит из материала клина, а второе — из материала твердого тела (продольная волна падает в первом полупространстве, а ее амплитуда предполагается такой, что нормальные напряжения на площадке, перпендикулярной направлению ее распространения, равны единице). [c.102]

Слепян А. Я- Отражение электрически поляризованной плоской волны от неидеально проводящей скошенной гребенчатой структуры.— Докл. АН БССР, [c.227]

В гл. VII рассмотрены гребенчатые структуры, образованные периодически расположенными идеально проводяш ими полуплоскостями. От этих структур можно перейти к гребенчатым структурам конечной глубины, применяемым для замедления электромагнитных волн ( 48—51). [c.200]

Формулы (46.15) показывают, что при Ро = все коэффициенты Ап обращаются в нуль. Этот случай соответствует нормальному падению на гребенчатую структуру, когда волна без какого-либо возмуидения приходит в систему волноводов [ср. замечание в 23 по поводу соотношения (23.02)], не испытывая отражения от плоскости 2 = 0, и никаких диффракционных волн нет. [c.239]

Величина ip определяет замедление основной шрострашст-венной гармоники (/г=0) в сложной поверхностной волне, распространяющейся над гребенчатой структурой. Фазовые скорости других гармоник ( = 1, i2,. ..) определяются формулой [c.260]

Решение. В задачах 2 и 7 к гл. VI по волноводам шириной а и 8 к их открытым концам приходят противофазные волны, а в задаче 12 к гл. VI — синфазные волны [если же, например, в последней задаче волны противофазны, то они при условии (а) без какого-либо возмущения объединяются в -одну вол1ну, продолжающую распространяться в волноводе шириной а + р]. Рассматривая отражения полей в граничных плоскостях i/——а и = Р, убеждаемся в эквивалентности этих задач задаче о гребенчатой структуре (рис. 74) при hd=n и hd—0. Задача 11 к гл. VI соответствует полубесконечному волноводу ширины 2а, вставленному симметрично в бесконечный волновод ширины 2(a-l-ip) если волна (в этой задаче она должна быть антисимметричной относительно плоскости у=—а, так как Ф=0 при у=—а) набегает по внутреннему волноводу, то в результате отражений при условии (а) мы приходим к гребенчатой структуре, у которой набегающая волна имеется, например, только в четных волноводах, причем в 1нулевом и втором волноводе набегающие волны противофазны. Такое рас- [c.270]

Теория диффракции на периодической гребенчатой структуре развита в работах 23-25 рд рассмотрена косая система полуплоокостей (47.01). Ряд численнььх результатов, относящихся к прямой системе полуплоскостей-(45.01), приведен в книге Интересная задача о гребенчатой структуре, только в одном волноводе которой имеется набегающая волна, решена в статье 2 , где, в частности, получены выражения, эквивалентные формулам (47.28) и (47J29). Однако выводы, сделанные из них в статье 26, ошибочны правильное рассмотрение дано в 47. [c.423]

Следует отметить, что имеется ряд работ, в которых теория гребенчатых структур строится, исходя из бесконечной системы линейных уравнений ср. 55). В работе это сделано для прямой гребенчатой структуры, а в работе —для косой системы полуплоскостей, причем в последнем случае вывод системы линейных уравнений, связывающей комплексные амплитуды диффракционных спектров и волноводных волн, не является тривиальным и производится с помощью особого приема (применения формулы Грина для искомой функции и для систе мы Бспомогательньих функций) в работах 28 и 29 рассматриваются волны, поляризованные параллельно краям полуплоскостей для таких волн приведено. много численных результатов. В работе с помощью бесконечной системы линейных уравнений решается та же задача, что в работе и 48—51. Полученное в работе характеристическое уравнение эквивалентно нашему уравнению (49.1i3), а численные результаты. (менее полные, чем у нас), согласуются i нашими работы и 27 выполнены независимо. [c.424]

Эквивалентность ключевой задачи 52 и задачи о (Гребенчатой структуре или о волноводном разветвлении показана в статье зз, где рассмотрены и другие случаи эквивалентности диффракционных задач. Задачи 5 и 6 к гл. VIII навеяны статьей они показывают, что задача 2 к гл. VI является ключевой по отношению к ключевой задаче 5<2. [c.424]

В 1958 г. А. Г. Соколипским [105] был предложен метод возбуждения рэлеевских волн гребенчатой структурой, создающей па поверхности твердого тела (подобно клину) периодическую совокупность нормальных возмущений с пространственным периодом (при отличии пространственного периода от Хц возбуждение менее эффективно). Такая структура проще всего может быть выполнена в виде металлической пластинки гребенчатого профиля с периодическим чередованием выступов и пазов шириной Xn/2 (рис. 2.1, г) и пластинки кварца Z-среза, лежащей на ней. Гребенчатой структурой можно весьма эффективно возбуждать рэлеевские волны в образце из любого материала, достаточно только сделать ее пространственный период равным Хд. [c.100]

Строго говоря, замена излучателей рзлеевских волн напряжениями допустима только при условии малости волновых сопротивлений материалов излучателей (т. е. кварца, материала гребенчатой структуры и материала клина) по сравнению с материалом твердого тела, что в большинстве практических случаев выполняется только приближенно, однако другой предельный случай (малость волнового сопротивления твердого тела), когда излучатели рэлеевских волн можно было бы заменить смещениями, заданными на поверхности твердого тела, еще более далек от практики. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...