Параметры заторможенного потока

Здесь звездочкой отмечены параметры заторможенного потока h — средняя энергия диссоциации на единицу массы ато.мов, равная сумме произведений концентрации атомов на химическую энергию [c.386]

Приемные устройства для замера параметров заторможенного потока описаны в гл. 10. [c.169]

Из уравнения энергии следует, что так же, как и в прямом скачке, в косом скачке уплотнения параметры заторможенного потока не меняются, т. е. величины заторможенных скоростей и температур, а также их критических значений до и после скачка оди--каковы. [c.191]

Параметры заторможенного потока при 4 [c.259]

Это выражение должно быть использовано при необходимости определения критических параметров истечения газовой смеси по известным параметрам заторможенного потока, а также для определения скорости звука и равной ей критической скорости истечения. [c.82]

Скорость звука в среде, определяемой параметрами заторможенного потока. Обозначается а . [c.47]

Выбрав в качестве характеристики потока число М., можно с его помощью выразить отношения параметров заторможенного потока к его действительным параметрам [c.48]

Приведенная зависимость может быть использована для определения критических параметров смеси по известным параметрам заторможенного потока. При этом для определения скорости звука, критической скорости истечения и критического расхода двухфазной смеси можно воспользоваться известными зависимостями механики сплошной среды [c.173]

Кроме формулы (1.5), в теории лопаточных машин и ГТД широкое применение получила формула, выражаюш,ая расход газа через параметры заторможенного потока и газодинамических функций в данном сечении. Такую формулу можно получить из (1.5). Она имеет следуюш,ий вид [c.14]

Рис. 2.15. Определение параметров заторможенного потока в T—S координатах

Коэффициент адиабатического напора Яад. Под коэффициентом адиабатического напора понимают отношение адиабатической работы ступени в параметрах заторможенного потока к квадрату окружной скорости [c.41]

Кроме адиабатического и эффективного КПД широко используется адиабатический КПД в параметрах заторможенного потока, определяемый по формуле [c.147]

Будем рассматривать адиабатический КПД, эффективный КПД и КПД в параметрах заторможенного потока на окружности колеса турбины, т. е. без учета потерь на трение диска о газ, а также потерь, связанных с утечкой газа. [c.171]

Аналогично адиабатический КПД в параметрах заторможенного потока будет иметь вид [c.183]

Рассмотрим выражение расхода через параметры заторможенного потока газа в данном сечении, широко используемое в теории двигателей. [c.19]

Отношение адиабатического напора к работе, затраченной на вращение ступени, называется адиабатическим КПД ступени в параметрах заторможенного потока или (сокращенно) КПД ступени [c.57]

Использование параметров заторможенного потока значительно упрощает расчеты и облегчает обработку экспериментальных данных, полученных при испытании компрессоров и ГТД. Поэтому параметры заторможенного потока и соответствующие им величины ст получили преимущественное распространение в теории компрессоров и авиационных ГТД. [c.57]

Таким образом, КПД компрессора tjk равен отношению адиабатической работы сжатия воздуха в компрессоре (в параметрах заторможенного потока) к работе, затрачиваемой на его вращение. [c.101]

Хотя формула (3.15) получена в статических параметрах, полученный результат, так же как и данные рис. 3.6, в равной мере справедливы и для связи КПД ступени и компрессора в параметрах заторможенного потока [c.107]

В расчетах авиационных ГТД широко используются параметры заторможенного потока на выходе из турбины (ступени). Точка 2 на рис. 5.5, расположенная выше точки 2 на расстоянии, равном 2 /2, определяет положение изобары р=рг и соответственно значение располагаемого Н и действительного h теплоперепадов в параметрах заторможенного потока. Отношение давлений Лт = =ро 1р2 представляет собой степень понижения полного давления, а отношение работы на валу к адиабатной работе расширения в параметрах заторможенного потока [c.189]

Здесь ha — энтальпия заторможенного потока или его полная энергия ро, ро, Го —параметры заторможенного потока или параметры полного торможения. При полном торможении потока вся кинетическая энергия переходит в теплоту и температура То, так же как и энтальпия, имеет одно вполне определенное значение. Давление торможения Ро и плотность ро могут принимать любые значения, но их отношение ро/ро должно оставаться постоянным. При использовании параметров торможения уравнение энергии можно записать следующим образом [c.53]

Составив изэнтропические соотношения для каких-нибудь двух точек с числами Мх и Мг или Ях и Я.2 одного и того же потока или двух потоков, но с одинаковыми параметрами заторможенного потока, и, поделив соответствующие соотношения друг на друга, получим [c.109]

Так как теплосодержание заторможенного потока определяет полную энергию движущегося газа, то весьма заманчиво перейти вообще на параметры заторможенного потока и через них определять энергетику потока и потери в нем. В этом случае к.п.д. нагнетателя следует определить по уравнению [c.131]

Параметры заторможенного потока [c.160]

Приведенные параметры являются величинами безразмерными, относительными. В качестве масштабных величин можно, например, выбрать значения параметров заторможенного потока р, Т, q, а, i"". Как было показано ранее, параметры торможения являются постоянными величинами, одинаковыми для всех точек потока (при изоэнтропическом течении, т. е. без теплообмена и потерь на трение) и поэтому очень удобны в качестве масштабов сравнения действительных значений р, Т, Q, а, i в каждом сечении. [c.187]

ПАРАМЕТРЫ ЗАТОРМОЖЕННОГО ПОТОКА. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЕ ФУНКЦИИ т(Х), я( ), е(Х) [c.188]

Изменение полного давления вдоль оси произвольного потока. Для решения большинства газодинамических задач необходимо знать, как изменяются параметры заторможенного потока вдоль его оси. Изменение температуры торможения, как уже указывалось, определяется по уравнению теплосодер- [c.198]

В табл. 3.9 представлены результаты числовых расчетов для параметров заторможенного потока, подсчитанных по формулам для ударной волны (3.33) и по формулам, основанным -на инвариантах Римана (3.34), (3.32). В таблице индекс р внизу означает, что расчет проводится по этим формулам, а индекс уд внизу означает, что расчет проводится по формулам (3.33). Расчеты проводились для различных значений скорости стационарного невозмущенного потока и п=1,5. Из табличных данных, а также по резул -татам расчетов для п=, и п = Ъ, которые здесь не приводятся, следует вывод, что для дозвуковых течений стационарного потока вплоть до числа Маха, равного единице ((М=—с/а), относительная погрешность по Риману и по формулам ударной волны составляет для скорости звука заторможенного потока 2,77о, для п=1,5 и 8,7%, для п = 3, а для п=1,1 результаты практически совпадают. [c.123]

Предложенное в 5.2 выражение для показателя изоэнтро-пы k, связывающего критические параметры с параметрами заторможенного потока, показало, что k — однозначная функция показателя изоэнтропы газовой компоненты и объемного соотношения фаз в смеси. [c.84]

При этом для показателя изоэнтропы к предложено выражение, которое позволяет не только определять скорость звука на реальной нижней границе дисперсии, но и по известным параметрам заторможенного потока двухфазной смеси определять критические параметры смеси, критический расход и критическую скорость истечения двухфазной смеси. Выражение (2.13) обладает тем преимуществом перед другими известными выражениями для определения скорости звука в двухфазной смеси, что одинаково хорошо описывает скорость распространения возмущения в среде с любой степенью сжимаемости на верхней и нижней границах дисперсии, а также при неполном обмене количеством движения между фазами. Различными будут лишь выражения для показателя изознтропы. Так, например, для идеального газа к = ср/с -, на верхней границе дисперсии звука показатель изоэнтропы смеси равен значению показателя изознтропы сжимаемой фазы, а для термодинамически равновесной скорости звука на нижней границе дисперсии к = (Т/р) (yj p) х y-(dpldT) , Предложенное в [55] выражение для показателя изоэнтропы однородной двухфазной смеси получено в предположении, что фазы являются взаимопроникающими и ведут себя в смеси подобно смеси разнородных газов (Fj. = Уж = см)-В [58] предложено аналогичное выражение для показателя изоэнтропы двухфазной смеси пузырьковой структуры, в которой Уем = Уг + Уж- [c.37]

Показатель изознтропы позволяет установить связь между различными параметрами состояния в изоэнтропном процессе, определить параметры состояния среды в зависимости от скорости потока и ее физических свойств, определить энергетические характеристики потока, подсчитать массовый расход через канал, определить критические параметры среды по известным параметрам заторможенного потока, рассчитать скорость звука. [c.50]

На рис. 3.1 в качестве примера приведена зависимость показателя изоэнтропы двухкомпонентной газожидкостной смеси двухатомного газа (f j, = 1,4) и несжимаемой жидкости от объемной доли газа в смеси. Полученная зависимость позволяет по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, критический расход, критическую скорость истечения однородной двухфазной смеси, а также скорость распространения возмущений в однородной двухфазной смеси, если в самой волне возмущения из всех обменных процессов успевает полностью завершиться обмен количеством движения. Как показывают эксперименты [23], вследствие большого градиента давления вблизи критического сечения двухфазная среда в нем явля- [c.56]

В связи с изложенным представляется целесообразным именно с этой скоростью звука (кривая5) сопоставить критическую скорость истечения. Для этого прежде всего необходимо уметь определять критические параметры двухфазной смеси по известным параметрам заторможенного потока. В однофазном адиабатном потоке эта задача однозначно решается с помощью показателя адиабаты (изоэнтропы). Рассматривая двухфазную смесь как гомогенную смесь идеального газа и несжимаемой жидкости, полагаем, что в основе механизма обмена количеством движения лежит не вязкое трение, а упругое столкновение молекул газа с частицами конденсированной фазы. Таким образом, разгон жидкой фазы, так же как увеличение скорости газа, осуществляется за счет уменьшения энергии молекул газа. [c.172]

Анализируются условия формирования кризиса движения в потоке двухфазной смеси. Предлагается выражение для показателя адиабаты (пзоэптропы) двухфазной смеси, позволяющее по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, расход и критическую скорость истечения. Приводится сопоставление расчетных и экспериментальных данных. Биб.т. — И назв., ил. — 4. [c.248]

Изоэптропийный теплоперепад ho определяется по I, s-диаграмме по параметрам заторможенного потока ро и /о и статическому давлению pi в камере за решеткой. Как уже отмечалось, приведенная выше методика дает возможность определить характеристики решеток только с учетом изменения количества движения. Совершенно очевидно, что при наличии скольжения между фазами (v= l) потери энергии будут существенно отличаться от величин, найденных из уравнения количества движения. В тоже время для расчета турбинных ступеней весьма важным является знание потерь энергии паровой фазы и коэффициента скольжения. В этой связи представляется целесообразным рассмотреть некоторые упрощенные схемы пересчета, позволяющие [c.79]

Изложенные выше понятия степени повышения давления, адиабатической работы и КПД ступени базировались на использовании действительных (статических) параметров воздушного потока перед и за ступенью. В исследованиях и расчетах авиационных компрессоров широко используются также параметры заторможенного потока воздуха. Если pi — полное давление в потоке воздуха перед ступенью, а рз — лолное давление на выходе т нее, то отношение Лст= Рз/Pi называется степенью повышения полного давления в ступени. Адиабатическая работа ступени в параметрах заторможенного потока (адиабатический напор) по аналогии с (2.8) определяется формулой [c.56]

Приведенные соотношенпя позволяют рассчитать параметры потока в сечениях С-С и 2-2 через параметры потока в сеченпп 1-1 п величину дс. Между сеченпямп С-С п 2-2 теченпе происходит без потерь. Поэтому для вычисления суммарных потерь достаточно рассмотреть только соотношенпя (36). Перейдя в них к параметрам заторможенного потока и введя приведенную скорость Л = где г кр - критическая скорость, получим следуюгцую систему уравнений [c.608]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...