Расчет средних по сечению параметров потока

Расчет средних по сечению параметров потока [c.51]

Современные исследования однозначно указывают на локальный характер кризиса в пучке, т. е. кризис возникает на поверхности, около которой паросодержание оказывается наивысшим в пучке. При обработке опытных данных с использованием локальных параметров в наиболее напряженной в тепловом отношении ячейке наблюдается лучшая сходимость результатов, полученных на разных пучках, чем при обработке по средним по сечению параметрам. Этот факт указывает на целесообразность расчета кризиса теплоотдачи на основе локальных характеристик потока в пучке. [c.78]

Модель одномерного течения может быть использована для расчета средней (по сечению канала) скорости потока газа или жидкости в каналах или для расчета параметров невозмущенного потока вне пограничного слоя при внешнем обтекании поверхности тела. [c.34]

Профилирование длинных лопаток. После расчета ступени на среднем радиусе определяют параметры потока в нескольких сечениях по длине лопатки. Основываясь на полученных значениях углов, строят профиль лопатки в указанных сечениях или, если возможно, выбирают его из атласа. Для согласования размеров задаются законом изменения площади профиля по длине лопатки, зачастую в виде [c.125]

Для ГДЛ на смеси газов O2 + N2 + H2O был проведен анализ влияния геометрических параметров исследованных классов сопел на величину коэффициента эффективности сопла т]. Получено, что для сопел второго класса средний по сечению коэффициент т) на выходе на величину 0,04 превышает соответствующее значение для сопел первого класса. Однако расчеты показали, что в выходном сечении сопел данного класса реализуются существенно неравномерные газодинамические параметры. Продольная составляющая скорости и числа М при удалении от оси уменьш аются, а давление и плотность увеличиваются. Так, неравномерность по числу М составляет около 60%. Наличие такой сильной неравномерности указанных газодинамических параметров на срезе сопла второго класса может привести к дополнительным газодинамическим возмущениям, в результате действия которых в колебательно-релаксирую-щем потоке за срезом сопловой решетки может быть потеряна часть колебательной энергии. Поэтому для правильного изучения качества лазерного потока, истекающего из обоих классов сопел, в работе проведено численное исследование релаксирующего течения смеси газов за срезом сопел в резонаторной области. [c.204]

Как видно, изложенные выше решения задачи получаются при условии потенциальности потока, т. е. для идеального рабочего агента при изоэнтропных процессах течения. При желании учесть в расчетах и наличие трения можно подойти к интегральным зависимостям в процессе течения путем осреднения параметров потока по его поперечным сечениям. Рассмотрим этот вопрос для плоского течения (см. рис. 56). Возьмем в канале две бесконечно близкие контрольные поверхности / и Пусть с будет местная составляющая скорости точек, нормальная контрольной поверхности. Тогда можно дать следующее определение средним значениям параметров потока [c.184]

После решения задачи в одномерной постановке можно приближенно вычислить распределение параметров потока в зазорах между решетками или в соответствующем поперечном сечении проточной части из тех же уравнений равновесия (43.20) и (43.24), которые рассматриваются при этом как обыкновенные дифференциальные уравнения относительно неизвестной Р, причем для интегрирования этих уравнений должны быть дополнительно заданы или оценены входящие в них функции. Постоянная интегрирования определяется либо по результатам одномерного расчета (по величине л<,р в характерной точке), либо из условия обеспечения известного расхода газа через ступень (т. е. из интеграла уравнения расхода (43.11)). Последний способ сложнее, но зато он позволяет уточнить величину Л р и построить приближенно все средние поверхности тока в турбомашине. [c.300]

Вычисленные, в соответствии с принятым профилем скорости в пограничном слое перед замыкающим скачком, значения Р2/Р1 в зависимости от т нанесены на рис. 5 штриховой кривой. Как видно, они мало отличаются от значений P2/P15 рассчитанных по прямому скачку для тех же значений Л . Можно утверждать, что при наличии ядра потока совпадение будет еще большим. Следовательно, при торможении сверхзвукового потока в замыкающем скачке в канале постоянного сечения, рост статического давления можно определять по обычной теории прямого скачка, если расчет производить для средних параметров потока перед замыкающим скачком. [c.469]

Кроме того, известно см. Л. И. Седов и Г. Г. Черный, 1954), что в рамках любого гидравлического приближения, особенно при использовании однородного в плоскости поперечного сечения) по всем параметрам канонического потока, нельзя описать в ряде случаев все интересные с практической точки зрения характеристики действительного неравномерного потока. Это обстоятельство при расчете магнитогидродинамических течений в каналах может оказаться особенно существенным из-за того, что электропроводность сильно зависит от температуры и существенные средние характеристики электрическое поле, э. д. с, мощность на внешней нагрузке и т. д.) определяются средней скоростью потока Г. А. Любимов, [c.446]

Согласно теории подобия в качестве стандарта функции может быть принято любое значение непрерывной функции. В данном случае была принята величина L э.ст 3,165 м /с, которой соответствуют следующие значения параметров потока эжектирующего воздух материала (по данным экспериментов в производственных условиях и расчетов) высота пересыпания материала по закрытому желобу (течке) /У = 3 м, течка вертикальная начальная скорость движения кусков материала при входе в течку Vq = 2 м/с и направлена горизонтально площадь поперечного сечения желоба F = 0,8 м количество пересыпаемого материала G = 600 т/ч при средней крупности его = 50 мм плотность материала [c.22]

Метод линейных элементов предложен для расчета расходов, скоростей и напоров водного потока трещиноватых массивов. Он применим к сетям трещин различной конфигурации за исключением разорванных. Расчет ведется на модели массива, приведенной на рис. 21. Рассматривается плоское сечение конечного объема массива. Трещины в сечении представлены пересекающимися линиями. Сеть трещин состоит из элементарных отрезков, соединенных в узлах сети. Каждый линейный элемент сети имеет индивидуальную характеристику. Для него должны быть установлены длина и средняя ширина. Если имеется рыхлый заполнитель, то устанавливается коэффициент его фильтрации, а если шероховатость стенок трещин значительна, то — параметры шероховатости. По границам массива задаются условия постоянного напора. Задача заключается в определении расхода, который пропустит данный массив при заданном напоре, а также в расчете скоростей и пьезометрических уровней в элементах сети. [c.96]

Болыпинство расчетов следа при больших скоростях основано на непосредственном применении классического интегрального метода благодаря его простоте. Интегральный метод удовлетворяет уравненшо сохранения в среднем по сечению и точно вдоль оси симметрии осесимметричных следов и струй. Необходимо, однако, задать радиальное распределение параметров потока. Эти распределения выбираются на основе экстраполяции известных зависимостей для малых скоростей и асимптотических характеристик следа с использованием соотношений Крокко. Предполагаемые распределения должны обладать местным подобием , т. е. соответствующим образом нормализованные радиальные распределения предполагаются не зависящими от координаты в направлении потока, если они выражены через нормализованные радиальные координаты, преобразованные с учетом плотности. [c.148]

Проверить применимость той или иной гидродинамической модели к расчету критических расходов двухфазных смесей в различных условиях истечения можно лишь путем широкого сопоставления результатов численных расчетов с экспериментальными данными не только по расходам, но и по профилям параметров потока вдоль канала. Обычно это сопоставление можно провести только по профилям давления вдоль канала (пример такого сопоставления см. рис. 7.10.6), так как измерения профилей других параметров потока вдоль канала практически отсутствуют. Отметим, что для длинных труб (L> ito) вариации начальных температур и скольжений в их реальном диапазоне на общую картину течения влияют слабо. Значительное влияние на формирование критических условий в выходном сечении трубы могут оказать начальные (на входе z = 0) относительный расход жидкости в пленке Хзо и средний радиус капель а . Эти параметры гораздо медленнее, чем К2, Кз, Тг, Тз, релаксируют к своим стабилизированным значениям. В результате при вариации х о и Яо темпы изменения параметров потока вдоль канала могут быть разными. [c.291]

При расчете струи используются уравнения энергии, нераз-рыв1ности и количества движения. Поэтому необходимо, чтобы значения полной энергии, расхода и имгаульса газа в поперечном сечении, вычисленные по средним значениям параметров, были равны их действительным значениям в исходном неравномерном потоке. Кроме того, для расчета важно правильно оценить энтропию потока это дает возможность использовать условие сохранения полного давления па участках, где отсутствуют потери, а также определять действительную величину суммарных потерь по изменению среднего полного давления. [c.409]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

Невозможность точного расчета пространственных течений газа в каналах ВРД различной формы приводит к необходимости гидравлического расчета таких течений с использованием параметров, осредненных по сечениям канала. Кроме того, даже тогда, когда отдельные агрегаты ВРД (диффузор, компрессор, камеры сгорания, турбина, реактивное сонло) рассчитываются с учетом пространственного характера потока, связь между ними нри анализе работы двигателя устанавливается гидравлически - по средним значениям параметров. [c.23]

Решение общей системы уравнений для потока и тем более сопряженной задачи даже в стационарных условиях очень сложно и во многих практически интересных случаях оно еще не получено. В то же время в инженерной практике наибольший интерес представляют не сами изменения параметров в потоке теплоносителя, а лишь расход, средняя температура, тепловой поток и температура на стенке, а в ряде случаев изменение (иоле) температур в стенках канала, омываемых потоком (т. е. решение задачи для потока интересно лишь с точки зрения определения граничных условий для конструкции). Поэтому как метод расчета широкое распространение получил одномерный способ описания процессов теплообмена в каналах (и пограничном слое). При этом способе течение в канале рассматривается происходящим с постоянными по сечению канала скоростью и температурой, которые могут изменяться лишь в одно.м измерении, по длине канала Обычно ирини.мают среднерасходную скорость [c.15]

Впервые горелки Мосэнергопро-екта производительностью 3 ООО— 4 000 м 1ч природного гава были испытаны на котле ТП-170 при переводе одной из московских электростанций на газовое топливо. На основании эксплуатационного опыта IB конструкцию были внесены некоторые усовершенствования, после чего данными горелками были оснащены многие котлы производительностью 170—230 г/ч, работающие в системе Мосэнерго. В рекомендациях по применению горелок рассматриваемой конструкции о бычно акцентировалась необходимость принимать скорость истечения газа Шг из отверстий горелочного насадка с таким расчетом, чтобы значения параметра п.не выходили из пределов примерно от 0,8 до 1,0. Параметр п представляет собой отношение динамических напоров воздушного и газового потоков, т. е. и — = Ув в/уг г, где аУд —средняя скорость воздушного потока в узком сечении амбразуры, ув и уг — удельные веса воздуха и газа (соответственно). Поскольку значения w-в в котельных горелках обычно составляют 25—35 м1сек, то скорость истечения газа из отверстий в соответствии с указанными рекомендациями не должна быть больше 40— 45 м1сек. Позже была опубликована дополнительная рекомендация по поводу того, что угол раскрытия конической амбразуры не должен превышать 7°, а положение перфорированного насадка по отношению к амбразуре следует уточнять в процессе пуско-наладочных испытаний котла на газовом топливе [Л. 98]. [c.113]

Расчеты, проведенные без учета влияния генерации излучения, показывают, что неравномерность газодинамических параметров на срезе коротких сопел оказывает сильное влияние на течение газа в резонаторной области. Неравномерные профили газодинамических параметров в сечениях, расположенных внпз по потоку, начинают выравниваться, периферийная часть потока с большим давлением поджимает центральную часть, что приводит к возникновению висячей ударной волны, интенсивность которой с увеличением длины возрастает. Из-за наличия за срезом сопла второго класса ударной волны получаются более низкие средние значения коэффициента усиления т]. Поток смеси газов СО2 -Ь N2 + П2О, истекающей из сопла, рассчитанного на равномерные параметры на выходе, имеет в резонаторной области более высокие запасы колебательной Энергии. [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...