Турбулентность по высотам

Турбулентность по высотам 29 характеристика 29 [c.389]

Скорость течения по высоте ламинарного подслоя изменяется по линейному закону, и для границы ламинарного подслоя и турбулентного ядра потока (г/= 5) можно написать [c.179]

При конденсации на горизонтальной трубе диаметром (1 волновое и Турбулентное движение в пленке конденсата на практике не возникает ввиду малой протяженности поверхности по высоте и [c.59]

На рис. 29.2 показана схема свободного движения воздуха около нагретых горизонтальных труб различных диаметров. В случае малого диаметра (d = 28 мм) восходящий поток сохраняет ламинарный режим даже в области, расположенной над трубой. При большом диаметре (d = 250 мм) переход в турбулентный режим происходит в пределах поверхности. Следовательно, когда размеры тела по высоте незначительны, то ламинарный характер восходящего потока может сохраняться на всем протяжении поверхности тела. [c.353]

При ламинарном течении коэффициент теплоотдачи уменьшается по высоте пропорционально В переходной области течения коэффициент теплоотдачи нестабилен во времени и в среднем увеличивается до значений, характерных для турбулентного течения. При турбулентном течении коэффициент теплоотдачи от х не зависит. Рисунок 10-5 показывает зависимость а только от х. Перемен-иость физических параметров и At по высоте может привести и к изменению коэффициентов теплоотдачи. [c.238]

Рх) + Ф ( 01 + Ря,) /= 2 = 1 + Р Рх — среднее по высоте ячейки / (ф) — значение безразмерного коэффициента турбулентной теплопроводности в направлении ф Р — среднее по высоте ячейки г(ф) — значение безразмерного коэффициента турбулентной вязкости в направлении ф. [c.82]

Расходы частиц как в подъемном, так и в опускном потоках уменьшаются по высоте аппарата, соответственно уменьшается и их концентрация. С этой точки зрения структура циркуляционного (т.е. развитого турбулентного и форсированного) слоя аналогична структуре надслоевого пространства в пузырьковом режиме с примерно экспоненциальным уменьшением плотности по мере удаления от решетки. [c.33]

На рис. 154 показано изменение коэффициента теплоотдачи конвекцией к по высоте вертикальной нагретой трубы, расположенной в неограниченном пространстве. Значение аи максимальное внизу трубы, где толщина ламинарного слоя у поверхности минимальная, далее к по мере увеличения толщины этого слоя уменьшается, после чего, по мере развития турбулентности, начинает возрастать и в дальнейшем остается постоянным. Совершенно аналогичная картина движения будет и у нагретой вертикальной стенки. На рис. 155 изображен характер движения среды (жидкость, газ) около различно расположенных в неограниченном пространстве нагретых стенок небольших размеров, обращенных кверху (а), стенок большой протяженности, обращенных [c.271]

В сложном периферийном движении участвует жидкая фаза (капли и пленки), причем дисперсность и количество влаги г/о оказывают решающее влияние на дополнительные концевые потери. Мелкие капли легко вовлекаются в периферийные течения, участвуют в формировании вихревых шнуров и пленок на плоских стенках, ограничивающих решетку по высоте, а также у концов лопаток. Поскольку фазовые переходы генерируют специфическую конденсационную турбулентность (см. 3.2), можно предположить, что в зоне концевых вихрей интенсивность пульсаций параметров будет максимальной (см. рис. 3.17), в особенности вблизи состояния насыщения. [c.117]

В общем случае турбулентный П. с. моншо по высоте разделить на 3 области (рис. 5) пристеночный ламинарный подслой, где турбулентные пульсации затухают [c.664]

В большинстве работ по рассматриваемому вопросу вводятся уточнения в формулу (8-13), при неизменной ее структуре. Так, вместо единого ко,эффициента турбулентной диффузии k принимаются различные ко.эффициенты диффузии по направлениям ky и k , а также переменные коэффициенты диффузии по высоте г. [c.213]

На рис. 3.7, а представлен процесс пленочной конденсации на вертикальной поверхности. По мере стекания конденсата по высоте h его количество увеличивается, соответственно возрастают толщина пленки 8 и средняя по толщине скорость течения конденсата. При значениях числа Рейнольдса Re = wi//v, превышающих Re = 400, ламинарное течение переходит в турбулентное. [c.76]

Следовательно, можно заранее определить, возможен ли вообще или в каком сечении по высоте возникнет турбулентный режим течения конденсата при заданной разности температур. Согласно [57] при Re = 1600 [c.244]

Одновременно с процессом сажеобразования происходит выгорание частиц сажи по ходу движения факела. Интенсивность этого процесса в основном определяется характером температурного поля топки и содержанием кислорода в различных зонах по высоте топки. В турбулентных пламенах сажа выгорает быстрее, чем в ламинарных. Уменьшение концентрации сажи в пламени может происходить также в результате взаимодействия сажистых частиц с продуктами сгорания в реакционной зоне. [c.131]

При испарительном парообразовании течение процесса несколько отлично. В этом случае характер теплообмена подобен кипению жидкости при высоких скоростях и небольших тепловых потоках и обусловливается преобладающей ролью турбулентных возмущений, создаваемых движением пленки. Образования паровых пузырей в массе движущейся пленки не наблюдается. Почти постоянное давление по высоте поверхности нагрева обеспечивает равномерное испарение жидкости. Эти явления накладывают существенный отпечаток на оценку процесса теплообмена в тонких пленках выпариваемой морской воды. [c.157]

Одно из теоретических решений задачи о течении несжимаемой жидкости в щелевых каналах получено Г. И. Федоровой. Для ламинарного и турбулентного режимов принята единая модель течения, согласно которой в потоке выделяют две области начальный участок и развитый поток (рис. 11.3). На начальном участке происходит формирование профиля скорости. Принимают, что во входном сечении скорость одинакова по высоте щели и равна среднерасходной скорости. За входным сечением вследствие трения на стенках поток разбивается на три зоны. В центральной зоне, представляющей собой ядро потока, жидкость движется с одинаковой по высоте щели скоростью. Две боковые зоны являются пограничными слоями. [c.380]

Особо следует сказать о законах распространения звука на большие расстояния (свыше 1 км). Оказалось, что кроме классического затухания, определяемого по рис. 1.15 и 1.16, учитывающего влияние вязкости среды и молекулярного зату сания, более существенную роль играет затухание из-за турбулентности воздуха. Это затухание определяется ветром и в немалой степени потоками воздуха в вертикальном направлении (из-за разности температур земли и воздуха, а также разности давлений по высоте). [c.16]

Для решения аналогичной задачи в случае турбулентного движения следует ввести в расчет вместо вязкости ц коэффициент турбулентного перемешивания А [ 4, п. е) гл. III]. Так как этот коэффициент во много раз больше, чем /х и приблизительно пропорционален скорости ветра, то пограничный слой получается значительно толще, чем при ламинарном движении, причем тем более толстым, чем больше скорость ветра. Кроме того, поскольку величина коэффициента А не постоянна по высоте z, для распределения скорости в пространство получаются иные формулы, чем при ламинарном движении. В частности, наибольший градиент скорости получается, как вообще всегда при турбулентных течениях, вблизи поверхности земли. Поэтому средняя скорость в пограничном слое больше, чем при ламинарном движении, что несколько сглаживает разность между кориолисовыми силами вблизи поверхности земли и на высоте этим и объясняется, что при турбулентном движении отклонение направления ветра в зоне трения от направления высотного ветра меньше, чем при ламинарном движении. Проекция годографа скоростей на горизонтальную плоскость изображена на рис. 290. [c.473]

Концентрация пыли по высотам. Пыль заносится с поверхности земли в атмосферу в результате турбулентных перемещений воздуха при ветре. С увеличением высоты количество пыли в атмосфере уменьшается. Так, в окрестностях Москвы на высоте 100 м концентрация пыли составляет 10 ООО частиц на 1 л воздуха, а на высотах 200 и 500 м соответственно 6500 и 4000. Концентрация пыли в нижних слоях атмосферы увеличивается осенью и в начале зимы. Летом сильные восходящие потоки воздуха поднимают пыль из нижних слоев атмосферы в верхние, вследствие чего запыленность нижних слоев уменьшается. Запыленность также уменьшается ночью. [c.7]

Сточная вода из подводящего коллектора поступает в два резервуара-отстойника 1 для предварительного отстаивания воды с выделением нефти и взвешенных частиц. Насосами 2 сточная вода подается в два напорных резервуара 8, перед поступлением в которые в воду нагнетается сжатый воздух от сети завода. Из напорных резервуаров сточная вода поступает в две флотационные камеры 4, из которых очищенная сточная вода сбрасывается в океан. Уловленный нефтепродукт насосами 5 перекачивается в резервуары некондиционного продукта. Резервуары-отстойники — круглые диаметром 27,5 м, объемом 4 200 м , каждый с плавающей крышей и коническим дном. Для уменьшения турбулентности потока сточной воды ее подводят к резервуарам-отстойникам по трубопроводу диаметром 600 мм, который заканчивается в резервуарах впускным распределительным устройством, представляющим собой трубу диаметром 400 мм, длиной 9,6 м с отверстиями диаметром 150 и 200 мм. Продолжительность пребывания сточной воды в резервуарах-отстойниках около 3,5 часа. Нефтепродукты, всплывающие на поверхности воды, отводятся по центральной шарнирной трубе диаметром 100 мм, регулируемой по высоте в соответствии с уровнем жидкости в резервуарах-отстойниках. [c.61]

Для получения закона распределения тангенциальных скоростей в этой области воспользуемся вторым уравнением системы (252). Учтем, что распределение тангенциальных скоростей по высоте камеры во внешней области при турбулентном режиме течения близко к равномерному. Это значит, что коэффициент ао 1. Для упрощения задачи исключим из рассмотрения напряжение Тфг, так как в рассматриваемой области оно имеет небольшую величину [57]. [c.169]

При определен и расхода жидкости через среднее и большое прямоугольные отверстия в тонкой стенке при постоянном давлении отверстие делят по высоте на ряд полосок и для каждой из них подсчитывают расход по формулам (1.96) или (1.97). Величину давления Н при этом отсчитывают от поверхности до центра каждой полоски. Затем расходы суммируют. При ламинарном режиме течения для значений Re = 50 — 100 = 0,97 — 0,95 для Re = 100 — 2000 ц = = 0,95 — 0,76 и для Re > 2300 и при турбулентном режиме ц = 0,76 — 0,61. Большие значения х относятся к отверстиям с плавными боковым и донным подходами к ним. [c.40]

На рис. 95 справа показана кривая изменения температурного напора Д/ = /п — по высоте трубы. Ход кривой отчетливо отражает постепенный прогрев элементов жидкости, движущихся вдоль поверхности. Только с наступлением развитой турбулентности рост температуры прекращается, так как происходит непрерывная смена элементов жидкости, соприкасающихся с поверхностью, и температура стабилизируется. [c.352]

Турбулентность по высотам. Турбулентной атмосферой (болтанкой) называют действие на самолет вертикальных потоков воздуха при полете в неспокойной воздушной среде. Турбулентность на различных высотах различна. На малых высотах турбулентность атмосферы чаш,е встречается в теплое время года. Она возникает вследствие неравномерного нагрева поверхности земли (пашни, леса, водоема и т. д.). На средних высотах турбулентность появляется на границах холодных и теплых фронтов, а также в кучевой и мош,нокучевой области. На больших высотах вблизи тропопаузы (Я = И ООО 13 ООО м) наблюдаются горизонтальные течения воздушных масс с различными скоростями течения по высоте. При большом перепаде скоростей образуется значительная турбулентность, вызываюш,ая болтанку самолета. [c.29]

Приведенный анализ, по-видимому, справедлив при близких значениях коэффициентов диффузии частиц и турбулентной диффузии потока, т. е. при малых размерах частиц. В литературе п.меются сведения о том, что коэффициент турбулентной диффузии практически постоянен по высоте канала. Настоящий анализ позволил выявить второстепенность влияния стенки на коэффициент диффузии частиц. Показано, что присутствие стенки оказывает весьма существенное влияние на интенсивность движения [c.65]

Быстрые турбулентные перемещения масс воздуха различной плотности в атмосфере порождают непрерывные колебания величины атмосферной реффакции, вследствие чего изображения звезд в телескопах дрожат и изменяют яркость. Такого рода явления называются мерцаниями. Неоднородные изменения температуры атмосферы по высоте, имеющие место над поверхностью разогретой земли или над морем, вызывают мираж. [c.113]

При ламинарном режиме Ож Хж/б. Коэффициент теплоотдачи убывает по высоте поверхности вследствие роста толщины пограничного слоя. При турбулентном режиме а практически не изменяется по высоте поверхности, так как вместе с ростом толщиЦы пограничного слоя увеличивается интенсивность турбулентного переноса. [c.44]

По полученным значениям местных коэффициентов tefiлб-отдачи строят график аж=/(х). Здесь же строят график изменения температуры пластины по высоте, т. е. t x= x). Необходимо описать в отчете наблюдаемые на графиках различные закономерности изменения а и сх, отражающие различные законы переноса теплоты в пограничном слое при ламинарном и турбулентном режимах движения. Опытные данные необходимо привести к безразмерному виду, вычислив [c.156]

Вначале толщина движущегося вдоль поверхности нагретого слоя жидкости мала и ее течение носит ламинарный характер. Постепенно в движение увлекается все большее количество жидкости, толщина ламинарного слоя растет, затем он разрушается и возникает турбулентный режим течения жидкости. При ламинарном режиме коэффициент теплоотдачи с увеличением толщины слоя твижущейся жидкости уменьшается, а при турбулентном — резко возрастает и далее по высоте поверхности сохраняется постоян-шм. [c.212]

Представляют также существенный интерес характеристики воздушного потока в этой части брызгального бассейна его распределение по высоте, пульсация, турбулентность и т. п. Наружный поток воздуха входит в область а при минимальной плотности капельного потока, образуемого отдельными каплями, летящими по наиболее протяженным траекториям. Далее воздушный поток встречает все более плотный капельный поток, растет концентрация капель в активном объеме. Максимальное значение теплосъема определяется наличием в этой области пространства некоторой средней для бассейна в целом плотности орошения, развитого факела разбрызгивания и активного воздушного потока, когда его температура и влажность еще не стабилизировались. [c.31]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Влияние установки пылеконцентраторов на распределение температуры газов по высоте тапки можно получить при сравнении работы котлоагрегата № 3 до и после реконструкции. В отличие от котлоагрегата № 4 на котлоагрегате № 3 основные горелки были выполнены турбулентного типа, т. е. претерпели наименьшее изменение по сравнению с первоначальной конструкцией. Из рис. 3-2,а следует, что нри наличии пылеконцентратора температура в ядре факела повышается примерно на 130 С, затем резко снижается и в сечении после сбросных горелок становится несколько ниже, чем в схеме без пылеконцентраторов. Установка после одной из мельниц котлоагрегата № 4 вихревого нылеконцентратора позволила за счет лучшего воспламенения и горения топлива повысить экономичность работы топки. [c.172]

Это объясняется тем, что все турбинные ступени ЦВД работают в областях дозвуковых скоростей, начальной влажности и развитой турбулентности, а ступени ЦНД, работаюш,ие во влажном паре, наряду с повышенной турбулентностью имеют развитое пространственное течение и значительное изменение параметров по высоте, что существенно снижает процессы спонтанного образования влаги. В отдельных случаях на рабочих лопатках активного типа может происходить спонтанная конденсация пара не во всем потоке, а лишь в зоне спинки и косого среза, даже в случае, если процесс расширения пара на выходе не пересекает зону Вильсона. Размер частиц при этом может достигать Гд = (1—3)-10" м, т. е. выше, чем для условий спонтанноTi конденсации в соплах Гд 0,3-10 м. [c.268]

Наряду с рассмотренным выше механизмом выпадения жидких и твердых примесей па поверхности металлов существует вероятность попадания частиц воды конденсирующего пара. Как известно, размер возникающих капель в потоке не превышает < 4-10 м. Эти капли могут выпадать на поверхности турбинной ступени лишь под воздействием турбулентно-инерционного и диффузионного осаждений. Однако возникающие в турбинной ступени частицы воды активно поглощают растворимые в воде соли, образуя химически агрессивные вещества. В результате поглощения водой примесей из пара мелкие жидкие частицы превращаются в высоко концентрированные кислоты и щелочи, которые вызывают коррозию металлов. Следует отметить, что конденсация пара и образование мелких капель происходят в узкой зоне проточной части турбины, причем зона конденсации смещается по высоте лопаток и может проходить одновременно (в зависимости от диаметра) через одну или две ступепи и, как отмечалось выше, положение ее может смещаться вверх по потоку при частичной нагрузке турбоустановки. [c.304]

Для течения на краю вязкого подслоя при dp/dx О характерны скопления горячих и холодных масс жидкости через расстояния =100.Измерение пространственной корреляции пульсаций температуры Кв в (о.Ц ) в потоке трансформаторного масла указывает на существование вихревой структуры и в случае воздействия dp/dx < О. Скопления горячих и холодных масс в данном случае отмечаются с несколько большим шагом ц / 120 и охватывает большув область по высоте до ц я13.0д1юко они имеют меньшую величину коэффициента корреляции,менее ясно выражены,что указывает на уменьшение турбулентных вторжений со стороны внешнего слоя. [c.63]

Наличие различных режимов движения объясняется тем, что при соприкосновении холодной среды с горячей поверхностью сначала образуется небольшая подъемная сила, обеспечивающая лишь пленочный режим движения потока у омываемой поверхности. Затем среда нагревается настолько, что скорость потока обусловливает ламинарное движение. С дальнейшим смыванием поверхности нагрева по высоте это увеличение скорости все более прогрессирует и движение переходит в турбулентный режим с соответствующим числом Рейнольдса. При омыванни спокойным воздухом вертикально стоящей трубы оказывается, что коэффициент теплоотдачи значительно изменяется по высоте трубы. Для приближенных расчетов можно пользоваться фиг. 14 (температура поверхности плиты в °К) и уравнением [c.73]

На рис. 149 показано изменение коэффициента теплоотдачи при свободном движении воздуха по высоте трубы. По направлению движения жидкости толщина ламинарного пограничного слоя растет. Процесс теплообмена в пограничном слое осуществляется главным образом вследствие явления теплопроводности, поэтому значение коэффициента теплоотдачи а уменьшается с увеличением толщины слоя. Минимальное значение а соответствует точке перехода ламинарного (струйчатого) режима в турбулентный (вихреобраз,-ный), после чего теплоотдача растет. В развитии свободного движения форма тела не имеет особого значения. Большое значение имеют про- [c.239]

XI (ламинарное движение) коэффициент теплоотдачи 1 убывает по высоте трубы до значений осг. На участке лгг (локонообразное течение) аа несколько увеличивается до значений аз, соответствующих турбулентному течению жидкости на участке Хз. Далее (на участке турбулентного течения) коэффициент з остается постоянным. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...