Формулы для расчета скачков

Формула для расчета скачков [c.139]

Обозначим приведенную скорость невозмущенного потока через Ян, приведенную скорость за косым скачком через ki и приведенную скорость за прямым скачком через К = 1/Яь Как было установлено выше, косой скачок уплотнения представляет собой прямой скачок в отношении нормальных к его фронту составляющих скорости. Поэтому расчет первого косого скачка системы можно произвести по формулам для прямого скачка. Формулы (38), (40) и (43) гл. III дают возможность рассчитать изменение полного давления в косом скачке уплотнения. [c.465]

Формулы для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях температурного скачка получаются также путем непосредственного обобщения результатов эксперимента. Так, опытные данные по теплоотдаче шаров в потоке воздуха со скольжением, полученные при М = 2,24 — 3,56, Re = 16 — 980 и М/ Re = 0,12 — 0,56, хорошо описываются уравнением подобия [c.403]

Принципиальное отличие этой формулы для расчета от приведенной выше и полученной в [55] состоит в том, что из формулы Дж. Витте не следует, что при формировании скачка давления определяющей является сжимаемость двухфазной смеси. [c.103]

При выводе уравнений (2-33) — (2-35) предполагалось, что скорость изменения массы подчиняется закону истечения несжимаемой жидкости и что температура газа меняется незначительно. Пренебрегая также изменением объема во времени и величинами второго порядка малости, получаем следующую приближенную формулу для расчета изменения интенсивности скачка во времени [c.29]

Формулы для расчета прямого скачка могут быть получены из приведенных выше соотношений для косого скачка, если принять 0г = я/2 и Рс = 0. В соответствии с этим скорость а число [c.160]

Теперь запишем, формулы для расчета косых скачков уплотнения на основании формул расчета прямых скачков (12.1). [c.224]

В настоящем параграфе выводятся рабочие формулы для расчета параметров состояния газового потока, обтекающего круговой конус, за коническим фронтом скачка уплотнения (рис. 1.6). [c.36]

Для расчета по этим зависимостям необходимо знать значение давления Ра в возмущенной зоне (в выходном сечении сопла). В первом приближении его можно определить по формуле для скачков уплотнения [c.345]

Расчеты, произведенные по формулам для идеальных газов и при значении х = 1,135, часто принимаемом в качестве показателя адиабаты сухого насыщенного пара, также приводят к завышенным давлениям за фронтом скачка. [c.248]

Резкое уменьшение расхода скачком приводит к изменению массовой скорости, описываемому формулой (5-11). По этой формуле произведен расчет переходного процесса для начального значения массовой скорости в парогенераторе на СКД Ыо=900 кг/(м -с), z=l, для трубы НРЧ при доле возмущения %=—0,2. Результат расчета показан на рис. 5-1 (в приращениях). [c.180]

Камера горения служит для сообщения потоку тепловой энергии, которая является основным источником расширения газа и превращается в ускоряющем поток сопле Лаваля (IV — К) в кинетическую энергию струи на выходе из сопла (У). Количество движения этой струи служит источником реактивной силы двигателя, которая определяется как произведение секундного массового расхода газа сквозь выходное сечение двигателя на относительную скорость выхлопа. Простейший расчет проточной части двигателя по одномерной теории элементарен и заключается в использовании, с одной стороны, изэнтропических формул, а с другой — основных формул теории прямого скачка. Приток тепла при этом может учитываться приближенно по теории, аналогичной изложенной в 26. [c.136]

Таким образом, предполагается, что в пределах отверстия дифракция на краю отверстия не искажает поля за экраном поле скачком падает до нуля. Например, для плоской звуковой волны, падающей на экран из нижнего полупространства, распределение поля в приближении Кирхгофа будет иметь вид, показанный на рис. 17, а пунктирной линией. В действительности распределение поля в плоскости экрана является гораздо более сложным. Однако при кЬ > 1 (L — характерный размер отверстия) можно считать, что дифракционные искажения имеют место лишь в некоторой зоне вблизи краев отверстия, а в остальной области поле повторяет поле падающей волны. Тогда для расчета поля в точке Ма можно применить формулу Гюйгенса для плоских экранов (4.3) [c.52]

Задача о распространении возмущения через ряд промежуточных емкостей может быть обобщена на случай распространения возмущения через трубу переменного сечения. Для этого труба переменного сечения рассматривается как ниточный сложный трубопровод, состоящий на отдельных участках из труб малой протяженности постоянного сечения, т. е. непрерывный характер изменения сечения трубы заменяется прерывным. На каждом участке трубы постоянного сечения справедливы соответствующие инварианты Римана, а расчет параметров жидкости при переходе от одной трубы к другой осуществляется в соответствии с приведенными формулами для скачка сечения трубы. [c.147]

При решении этой задачи будем исходить из того, что положение скачка уплотнения задано, т. е. заданы перепады параметров состояния набегающего потока в результате прохождения через фронт скачка. Расчет параметров состояния потока за скачком уплотнения проводится по формулам для плоскопараллельного [c.36]

На фиг. 9 нанесены отрезки кривых 1-5, рассчитанные с использованием (2.6), (2.7) на интервалах изменения р , соответствующих отрезкам прямых 1-5 на фиг. 8 и описывающих интенсивность косого скачка уплотнения над областью отрыва при несвободном взаимодействии. Как видно, формулы (2.6), (2.7) могут быть с успехом использованы для расчета плато давления при несвободном взаимодействии в сверхзвуковом потоке с числом М = 3 по крайней мере при е е [36°, 46°]. Там же нанесена и штриховая кривая АВ, ограничивающая сверху область значений плато давления при несвободном взаимодействии, являющаяся образом штриховой кривой АВ на фиг. 8. [c.67]

Рис. 6.3. Экспериментальные данные (точки) для температуры Tj горячей поверхности в зависимости от удельного расхода охладителя (воды) при пористом испарительном охлаждении конвективно обогреваемой стенки (t = 3200 К, Р = 1 10 Па, = = 2,43) и сравнение экспериментального скачка температуры с расчетным 1 - расчет по формуле (6.58) 2 -расчет по формуле (6.56)

Мы рассмотрели подробно систему из двух скачков. Применяя сложные системы, состоящие из трех, четырех и большего числа скачков, можно получить лучшие результаты, чем в двух-скачковой системе. Расчет любой системы плоских скачков уплотнения производится с помощью формул (38)—(52) гл. III и формул (25), (26). Можно отыскать оптимальные режимы для сложной системы скачков путем последовательного расчета. [c.466]

Сопоставление результатов обработки экспериментальных данных на основе формулы (11.29) по теплоотдаче при свободном и вынужденном движении позволяет заключить, что эта формула в основном правильно отражает влияние температурного скачка на процесс теплообмена. Об этом свидетельствует стабильность величины Ф, которая для различных условий течения воздуха и разных форм тел имеет почти одинаковое значение. Поэтому для приближенных расчетов формула (И.29) может быть использована и для тел, теплоотдача которых в разреженном газе не исследовалась. Следует, одна- [c.402]

Для определения аэродинамических сил, вызываемых обтеканием обратного уступа, необходим расчет давления р2 в застойной зоне и за скачком уплотнения рц (рис. 6.7.1). Исходными данными для этого расчета являются параметры газа за волной разрежения (Мг, рг, 1 2, ). высота уступа /г, расход Осек, а также коэффициент смешения о. Обычно оказывается удобным вместо расхода Осек задаваться коэффициентом К- Зная К, к и Мг, можно определить число Мр на разграничивающей линии тока (см. формулы (5.1.17) (5.1.19)]. [c.435]

После ввода данных вычисляются перемещения, аналоги скорости и ускорения и их истинные значения. Сначала эти значения вычисляются в "первой фазе. В зависимости от значения J расчет ведется по формулам, приведенным в табл. III.5.11. В этих формулах с в соответствии с числом разбиения интервалов фазы равно 0,05. Расчеты параметров закона движения проводят операторы цикла с метками 1, 2, 3. Так как расчетные формулы не зависят от типа механизма, но изменяются условные обозначения, для кулачково-коромыслового механизма перед вычислением параметров закона движения для механизма с М — 2 в ячейку, запоминающую Н, вводится значение угла размаха коромысла Ртах. После каждого цикла вычислений происходит переход к вычислению второй фазы — к метке 7. На этой фазе вращения кулачка (фаза верхнего выстоя), скорости выходного звена н их аналоги для всех заданий равны 0, а перемещения максимальны. Ускорения для законов движения с 7 = 1 и У = 3 на границах второй фазы изменяются скачком. Поэтому в конце второй фазы в точке I = 23 ускорение и его аналог вычисляются. [c.139]

Расчеты показывают, что в области отмеченных выше начальных состояний сочетание величин, входящих в правую часть формулы (7-37), приблизительно равно 1/М . Таким образом, для определения числа М. за прямым скачком уплотнения может быть предложена интерполяционная формула [c.245]

Сравнение экспериментальных результатов по измерению скачка теплоемкости таллия, полученных калориметрическим способом, с расчетами из магнитных данных по формуле (52,2) для различных температур ниже критической температуры приводятся в таблице 8. [c.198]

Для лучшей проверки приближения общее поведение и х, 1) при =2,05 и Re = 2 ООО определялось численным. методом на геттингенской электронной счетной машине G1 (рис. 6). На рис. 4 представлено поведение и,, х, 1) в области О < If-i Re )< 200 (расчет велся также численным методом) для области l iRe >200 использовалась формула (21). Ширина падающего скачка уплотнения принималась, как и ранее, равной нулю. В области х < О численное и аналитическое решения полностью совпадают, поэтому на рисунке приведена только одна кривая. В области х > 1 соответствие с решением (27) получилось вполне удовлетворительным. [c.305]

А. Ю. Ишлинский указал, что действие центробежных сил на частицы ротора, имеющего форму колокола, приводит, вследствие его упругости, к существенному осевому смещению центра масс, и вывел формулу для расчета этого смещения в зависимости от угловой скорости собственного вращения гироскопа. Им даны также формулы для расчета упругих деформаций кар-дановых колец прибора. В монографии приводится разработанная в 1944 г. совместно с И. В. Крагельским теория прерывистых движений кинематических передач при наличии упругости и трения. Такие скачки при трении , если их не учесть, могут заметно вредить нормальному действию прибора, например, показаниям установленных в нем датчиков или тахомашин. [c.177]

X = 1 в качестве начальных задавались параметры потока за клином, нормаль к поверхности которого лежит в плоскости у = z, направлена в исследуемую часть возмущенной области и образует с положительным направлением оси х угол несколько больший, чем тг/2 + S. При выделении границ конического течения граница расчетной области в начальном сечении имела изломы, соответствующие точкам тройного взаимодействия ударных волн. Разностная сетка в каждом сечении х = onst образовывалась отрезками прямых, соединяющих узлы на противоположных участках границы. Па части границы расчетной области, примыкающей к обтекаемым поверхностям, выставлялось условие ненротекания. Параметры на остальных ее участках, находящихся в области влияния передних кромок, определялись по конечным формулам для плоского скачка уплотнения или центрированной волны. Построение разрывов, ограничивающих коническое течение, осуществлялось при помощи алгоритма, созданного на основе соотношений, полученных в предыдущем параграфе. В целом решение поставленной задачи находилось в процессе установления по координате X. Для представления результатов расчетов далее используются переменные r] = y/xvL( = z/x. [c.181]

Пример. В качестве примера произведем расчеты по приведенным в данном параграфе формулам для исходной воды следующего качества, мг-экв1кг ,=4,7 Я(о = 3,5 Са +=2,8 Mg +=1,9 Ска = [c.115]

Предельные законы распространения взрывной волны на больших расстояниях были найдены Л. Д. Ландау (1945). Сзади, в области разрежения, также образуется разрыв. Ширина волны, которая состоит и областей сгущения и разрежения (положительной и отрицательной фаз) возрастает по мере удаления от точки взрыва пропорционально (1п Я1ау/ где а — постоянная размерности длины. Амплитуда волны (скачок скорости на фронте) убывает как (1п Большое практическое значение для расчета действия взрывных волн имеет эмпирическая формула М. А. Садовского (1945), которая устанавливает зависимость избыточного давления на фронте Лр от комбинации на больших [c.233]

Из фиг. 19. 14 видТЮ, что, пройдя косые скачки, поток газа будет последовательно обтекать ряд выпуклых тупых углов АВС, B D, DE — на верхней поверхности и АВ С , В С О СуО Е — на нижней поверхности. При обтекании этих углов поток газа ме-1 яет направление соответственно на углы О л, 6с, и т. д. Параметры газа вдоль каждого из прямолинейных отрезков ВС, D и т. д. также не трудно рассчитать, используя формулы для обтекания выпуклого тупого угла (гл. XVI, 7). Для практических расчетов удобно пользоваться табл. 16. 1, приведенной на стр. 382. Ход расчета можно рекомендовать следующий. [c.460]

Если какая-либо из величин, характеризующих геометрию оболочки, внешнюю нагрузку (температуру) и упругие (термоупругие) свойства, претерпевает скачок на параллельных кругах 0 = onst, то торообразную оболочку следует разбить на части, и решения для каждой из таких частей упруго сопрягают по упомянутым параллельным кругам. Вопросы, связанные с упругим сопряжением частей торообразных оболочек как между собой, так и с другими соосными оболочками вращения и упругими кольцами рассмотрены в гл. 1 т. И, в частности, там приведены упрощенные формулы для прикидочного расчета сильфонов. Расчету сильфонов посвящены работы [6, 13, 18—26]. [c.776]

Тщательное исследование было проведено Мэттьюзом. Интерферо- метрическим методом определялся ход плотности в неравновесной зоне за скачком уплотнения, который сопоставлялся с теоретическими расчетами, выполненными на основе формулы для скорости диссоциации типа (6.28) (см. гл. IV, VII). Равновесие в колебательных степенях свободы устанавливается по крайней мере на порядок скорее, чем происходит диссоциация ), так что эффект релаксации колебаний не мешал изучению скорости диссоциации. Изучалась область температур 2000— 4000° К, Степень диссоциации в опытах Мэттьюза была невелика, а 0,05—0,1, так что основную роль в диссоциации играли столкновения Ог — Ог ). В расчетах принималось я = 3, при этом эффективность столкновений оказалась равной Ро -02= 0,073, а константа скорости диссоциации [c.313]

Для расчета сверхзвуковой части оптимального диффузора ПВРД удобнее иметь формулу, связывающую число Маха до и после косого скачка [c.28]

Особенно привлекательными являются термодинамические подсчеты, не требующие, как известно, специальных физических предположений о природе происходящих ферромагнитных процессов. Лейпунский в той же работе применил и этот . егод для расчета смещения точки Кюри в никеле и железе. Подставляя ц формулы Эренфеста для фазового перехода второго рода экспериментальные данные для скачков тепло-С, кости и термического расширения, он получил для никеля повышение точки Кюри от всестороннего сжатия 4 10 град атм. Гейликман [30] таким же способом нашел для того же металла 2,2 10" град атм. [c.139]

Соотношения (8.6) — (8.9) применимы в общем случае как для непрерывных движений, так и движений с наличием различных разрывов внутри рассматриваемого объема. Они играют фундаментальную роль в инженерной гидравлике и инженерной газовой динамике. Эти основные соотношения, уравнения и определяющие формулы положены в основу одномерной теории всевозможных расчетов газовых и гидравлических машин. Легко видеть, что для установившихся движений соотношения (8.6) — (8.9) для конечных масс среды Л1ежду сечениями и д 2 выражают собой связи той же природы, что и соотношения на сильных скачках. При сближении и совпадении сечений и б з равенства (8.6) — (8.9) переходят в условия на прямых скачках, последнее связано с принятым выше условием, что скорости в сечениях и б г перпендикулярны к ним. [c.66]

Необходимо выявйть наиболее точные континуальные уравнения переноса, поскольку известные в литературе сведения о величинах численных коэффициентов слишком разноречивы. Нет единого мнения о выборе определяющих температур. Без подобного критического анализа трудно разработать для разреженных газов совершенные методы расчета переноса, поскольку и решения, полученные из дифференциальных уравнений с учетом скачков скоростей и температур, и наши критериальные обобщенные формулы базируются на.континуальных, уравнениях. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...