Коэффициент потерь на удар

Коэффициент потерь на удар 43 Кинематическая вязкость 47 Кромка лопатки входная 15, 29, 154 Кромка лопатки выходная 29, 154 Круг циркуляции замкнутый 17, 31, 35, 139 [c.316]

Установим, как изменяется величина потерь на удар с изменением расхода. Будем считать, что при исследовании зависимости liy = f можно полагать, что коэффициент потерь на удар. Qq / [c.108]

Большинство исследователей рекомендуют при расчетах принимать коэффициент потерь на удар gy ров рекомендуют принимать Су= 1,2...1,4, когда стру ] пасть с лицевой стороны и угол атаки положительный, когда струя входит с тыльной стороны и угол атаки ный [13]. 1 [c.34]

Для исследуемого ГДТ в соответствии с рекомендациями [13] были приняты следующие значения коэффициентов потерь на удар для штампованных лопастей насоса и турбины у,= у2=1. для профилированных лопастей реактора уз=0,65. Коэффициент потерь на трение тр зависит от режима движения рабочей жидкости и не может быть принят постоянным при расчете разгона системы с ГДТ. Поэтому была использована экспериментальная зависимость Tp=/(Q) (рис. 12), полученная по экспериментальной статической характеристике ГДТ (см. рис. 10) и геометрии его рабочей полости (рис. 13). [c.36]

Ап = -g-- где о]) — коэффициент потерь на удар [c.168]

Внезапное увеличение сечения (потеря на удар). Коэффициент сопротивления удара при различных законах распределения скоростей и различной степени расширения канала определяется по табл. 17-6. [c.299]

Теоретическая скорость, потерянная на удар, определяется геометрически. Скорость, действительно соответствующая ударным потерям, должна быть меньше. Это обстоятельство учитывают в расчетах введением коэффициента удара х, на который должно быть умножено теоретическое значение скорости, чтобы получить практическую величину эффективных потерь на удар. Указанный коэффициент удара к обычно <1 и во многих случаях достигает величины 0,5 0,7 или, в среднем, — 0,6. [c.40]

Изменение угла натекания и появление углов атаки учитывается в теории решеток не введением новой категории потерь — потерь на удар, а соответствующим изменением коэффициентов профильных и концевых потерь. Теоретический расчет профильных потерь при переменных углах входа затруднен, так как на структуру потока в решетке при переменных углах входа [5i влияет большое число геометрических и режимных параметров [c.57]

В ступенчатом диффузоре (см. рис. 5-19, 1 ), в котором после плавного изменения площади поперечного сечения имеет место внезапное расширение, основные потери (потери на удар) происходя-j уже при сравнительно малых скоростях. Вследствие этого потери в диффузоре значительно снижаются (в 2 — 3 раза). Коэффициент суммарного сопротивления ступенчатого диффузора круглого и прямоугольного сечений может быть вычислен приближенно [5-47] [c.202]

Коэффициент сопротивления (потери на удар) для распространенных чисел Re > 3500 вычисляется для этого случая по формуле [c.25]

Если принять коэффициент удара Су = 1, то потери на удар [c.197]

Косо заштрихованный участок характеризует уменьшение коэффициента щ по сравнению щ — за счет возрастания потерь на трение при увеличении расхода воздуха. Участок, заштрихованный вертикально, учитывает потери на удар, возникаюш,ие при работе нагнетателя на нерасчетном режиме. Расчетный режим на рис. 20 соответствует [со/мг. [c.54]

В коэффициент ф входят все потери в каналах колеса турбины, включая и потери на удар при входе, а также потери, происходяш ие от того, что газы, выходяш ие из соплового аппарата, движутся не сплошной массой, а разделены лопатками соплового аппарата на струйки, которые смешиваются в каналах колеса. Также и подсасывание газа, находяш е-гося в зазоре между колесом и сопловым венцом, уменьшает ф. [c.73]

Коэффициенты ь Ы Е, которыми определяются гидравлические потери на удар и поворот в местах разделения потоков. [c.360]

Примем обозначения параметров, соответствующие рис. 16.1, н рассчитаем потери полного давления, связанные с отрывом пограничного слоя и образованием и поддержанием вихревых зон, как потери на удар Борда—Карно при внезапном расширении канала с 51 до 2 (9.5), который смягчен плавным расширением диффузора. Обычно при расчетах бывает задана приведенная скорость на выходе из диффузора. Поэтому выразим коэффициент сохранения полного давления в долях скоростного напора не на входе, как это было сделано в (9.5), а на выходе из диффузора. Полагая приближенно, газ несжимаемым, т. е. р2 р2 [c.315]

Коэффициент зависит от передаточного отношения / и конструктивной формы рабочей полости ГДМ. При незначительных колебаниях /= 0,8...0,98 коэффициент резко изменяется, достигая наибольших значений при минимальном скольжении [14]. Потери на удар определим по выражению (9.38) [c.167]

Для того чтобы лучше понять природу колебаний крышки клапанов, необходимо исследовать ее динамическое поведение в заданном диапазоне частот колебаний. Обычно для этого к крышке клапанов прикладывается известная сила, возбуждающая колебания, и одновременно производятся измерения ее динамической реакции. Это можно сделать различными методами [6.15], но во всех случаях определяются зависимости динамической податливости от частоты колебаний при точечном возбуждении колебаний. На рис. 6.87 показана типичная зависимость от частоты колебаний динамической реакции на верхней стороне крышки клапанов при точечном возбуждении посредством нанесения ударов. Как видно из рисунка, начиная примерно с частоты 600 Гц, имеется ряд значений резонансных частот, при которых демпфирование мало, т. е. коэффициент потерь имеет значения около 0,02 и менее. [c.376]

В. И. Лапидус [34] считает, что изложенный А. П. Кудрявцевым метод расчета можно использовать в случаях, когда имеется готовый трансформатор, близкий по своим свойствам к проектируемому. При различном расчете потерь, вызванных на одном и том же участке различными причинами, не может быть учтено взаимное влияние различных видов потерь, проявляющееся в соответствующем перераспределении скоростей в потоке. Подбирая различные коэффициенты сопротивления и удара, можно получить желаемую точность совпадения напорного баланса с данными испытаний. Однако такое совпадение не является подтверждением справедливости метода расчета, поскольку может оказаться, что для гидротрансформатора другой конструкции напорный баланс сходится лишь при других значениях поправочных коэффициентов. [c.50]

Однако разделение потерь при современном уровне теории и эксперимента может быть проведено только условно с рядом допущений, поскольку необходимо раздельно определить зависимость трех коэффициентов потерь трения, потерь удара на входе в насос и потерь удара на входе в турбину от некоторого параметра, характеризующего поток. [c.276]

Результаты расчетов, проведенных по формуле (5-6), представлены на рис. 5-3. С ростом v суммарные потери в ступени уменьшаются. Потери от крупнодисперсной влаги (v = 0,3- 0,6) при и/со=0,5 оказываются приблизительно в 1,5—1,2 раза выше, чем потери от влажности в ступени с мелкодисперсной влагой (v=l). С ростом отношения /со суммарные потери возрастают за счет потерь от удара. Достоинством формулы (5-6) является то, что она позволяет в приближенных расчетах оценить влияние начального давления и доли крупнодисперсной влаги на экономичность турбинной ступени, работающей на влажном паре. К крупнодисперсной может быть отнесена вся влага, соприкасающаяся с поверхностями сопловых и рабочих решеток. Количество этой влаги рассчитывается по зависимостям, приведенным в гл. 3, а коэффициент скольжения -v на основании опытов с дозвуковыми турбинными ступенями принимается равным 0,4—0,5. [c.98]

Камеры сгорания двигателей с подвесными клапанами по сравнению с камерами сгорания двигателей с боковыми клапанами и двигателей со смешанным расположением клапанов обладают рядом преимуществ. Эти камеры имеют компактную форму, благодаря чему их относительная поверхность, а следовательно, и потери на охлаждение получаются меньшими, чем в камерах с боковым и смешанным расположением клапанов. Так, если для камер двигателей с боковыми клапанами отношение поверхности Рс (см ) камеры сгорания к ее объему Ус (сл ) составляет около 2,15, то для камер с расположением клапанов в головке цилиндра эта величина равна 1,05—1,65. Благодаря меньшим сопротивлениям при всасывании (отсутствие резких поворотов всасываемого потока и относительно слабые его удары о днище поршня, меньшие вихри и меньшие потери на трение смеси о стенки камеры) коэффициент наполнения Цу двигателей с подвесными клапанами выше, чем двигателей с боковыми клапанами. [c.104]

Следовательно, коэффициент полезного действия удара прежде всего зависит от массы шабота. Чем больше масса или вес шабота, тем меньше потери энергии 1 и тем больше энергии расходуется полезно, т. е. на изменение формы поковки. [c.191]

Камеры сгорания двигателей с подвесными клапанами и двигателей со смешанным расположением клапанов обладают рядом преимуществ. Эти камеры имеют компактную форму, благодаря чему их относительная поверхность, а следовательно, и потери на охлаждение получаются меньшими, чем в камерах двигателей с боковыми клапанами. Благодаря меньшим сопротивлениям при всасывании (отсутствие резких поворотов всасываемого потока и относительно слабые его удары о днище поршня, меньшие вихри и меньшие потери на трение смеси о стенки камеры) коэффициент наполнения двигателей с подвесными клапанами выше, чем двигателей с боковыми клапанами. [c.121]

Опыты, проведенные с трубами малых диаметров, показывают, что потери напора на удар больше определенных по уравнению (111.34). Поэтому в это уравнение необходимо вносить соответствующие поправки в виде коэффициента к, равного 1,025+0,0025 шг/ — 0,0079 йх (здесь й — меньший диаметр трубы) [c.91]

Чриведениые на графике значения коэффициента скорости определены для плоских радиальных лопаток, поверхность которых совпадает с меридиональной плоскостью. При таких лопатках станопятся значительными потери на удар при входе на насосное колесо и при входе на турбинные лопатки гидротормоза. Поэтому иногда ирнменяются плоские радиальные лопатки с поверхностью, не совпадающей с меридиональной плоскостью. [c.47]

При внезапном расширении поперечного сечения трубы (канала) возникают так называемые потери на удар . Коэффициент местного сопротивления удара в случае равномерного распределения скоростей по сечению узкого канала и турбулентного течения (Re = WoDr/v> 10 ) зависит только от отношения площадей узкого и широкого сечений FqIFz (степени расширения n = F2jFo) и вычисляется по формуле Борда — Карно [c.146]

Утолщение (рис. 4-12, о), срез по потоку (рис. 4-12, в) или закругление (рис. 4-12, г) краев отверстия снижает эффект сжатия струи в отверстии (увеличивает коэффициент заполнения е), т. е. уменьшает скорость струи в ее самом узком сечении F >F и vv [c.152]

Потери на расширение удобно выра-зить через коэффициент полноты удара [5-47 5-49], представляющий собой отношение по-терь на расширение в диффузорах к теоретическим потерям на удар при внезапном расширении сечения ( =180 "), т. е. [c.192]

При a <40- 50° коэффициент полноты удара фрасц. получается меньшим единицы (см. рис. 5-12). Это показывает, что потери в диффузоре меньше, чем потери на удар при внезапном расширении (а= 180°). При углах а = 50- 90° величина фр сш становится несколько большей едйницы, т. е. потери в диффузоре возрастают по сравнению с потерями на удар. Начиная с а = 90° до а=180°, величина Фрасш уменьшается, приближаясь к единице это означает, что потери в диффузоре становятся близкими к потерям при внезапном расширении, поэтому если за диффузором не предполагается получить равномерное распределение скоростей потока по сечению, нецелесообразно применять диффузоры с углами расширения а >40 50 , [c.194]

Полное давление (рис. 14), создаваемое вентилятором, определяется как разность между теоретическим давлением и потерями давления во всех его элементах Н = Ну — ЕДЯ/. Вычисление потерь давления п])оизводится, как это принято в теории турбомашин, по отдельным составляющим. При этом учитываются потери при повороте потока в колесе из осевого направления в радиальное, потери в межлопаточных каналах колеса и в спиральном корпусе, потери на удар при выходе из потока колеса в корпус и из выходного течения корпуса. Значения коэффициентов всех этих составляющих потерь определяются экспериментально. [c.855]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость IV1, и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости фис. 8.8,6). Отнощение ср = lJu - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ф = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование. [c.305]

Вместе с тем представляется логически не обоснованным принятие значения ф>1. Действительно, с одной стороны, потеря удара вводится в предположении, что при несовпадении направления потока с направлением входной части лопасти теряется некоторая часть энергии, соответствующая скоростному напору, измеряемому составляющей удара . Естественно полагать, что если утрачивается некоторая скорость то больше чем (Aw) /2g энергии потерять нельзя. Однако оказывается, что это не так, а теряется большая величина известно, что ф может быть равно 2. Следовательно, введя значение ф>1, экспериментально дополняют рабочую гипотезу, согласно которой исчисление потерь ведут в единицах, кратных Aw l2g. Уже здесь, в этой коррекции, заложена попытка дать суммарный коэффициент потери напора, полагая за аргумент величину ударной составляющей скорости. Если развивать эту мысль дальше, то логично рассматривать вообще потери в круге циркуляции гидромуфты, Не подразделяя их на составляющие. Такое интегральное рассмотрение коэффициента потерь ближе всего (методологически) приближает теорию к эксперименту. При таком исчислении потерь теряется возможность использовать коэффициенты, применяемые для элементов неподвижных трубопроводов. Все же вводя такой критерий, можно в расчетах использовать опыт работы с гидромуфтами. [c.276]

Стеатитовые и форстеритовые изделия имеют механическую прочность на удар, разрыв, статический изгиб и сжатие более высокие, чем лучшие виды высоковольтного фарфора и, кроме того, малый угол диэлектрических потерь. Кордиеритовая керамика отличается очень высокой термической стойкостью, обусловленной малым коэффициентом расширения. Стеатитовые и форстеритовые изделия применяют главным образом для изготовления высоковольтных и высокочастотных изоляторов и радиокерамических изоляторов. Кор-диеритовую керамику используют в изделиях, к термической стойкости которых предъявляют высокие требования (керамика для дугогасительных камер, газовых горелок, нагревателей и т. д.). [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...