Коэффициент потерь напора

ОБЩАЯ ФОРМУЛА КОЭФФИЦИЕНТА ПОТЕРЬ НАПОРА ПО ДЛИНЕ ПРИ УСТАНОВИВШЕМСЯ [c.70]

Коэффициент сопротивления или коэффициент потерь напора (полный — по длине — i местный i,j-, в случае грунтовых вод - вых, и др.) [c.649]

Здесь Ц,., , = 0,5(1—Пах) — коэффициент потерь напора при внезапном сужении потока на входе в уплотнение (формула Идельчика) — [c.187]

Вопрос о том, насколько справедливо учитывать нестационар-ность потока только числом h, сводится к другому—сохраняют ли коэффициенты потерь напора свои значения, определенные для статики в случае неустановившегося движения жидкости. Современная теория не дает ответа на этот вопрос. Однако, основываясь в общем на удовлетворительном совпадении расчетов с результатами эксперимента в гидромашинах, можно принимать, что коэффициенты потерь для обоих случаев движения потока тождественны. Величину инерционного члена можно установить по-разному. [c.232]

Принимаем, как условились выше, что эта зависимость справедлива н в случае ускоренных движений потока в гидромуфте, т. е. считаем, что коэффициенты потерь напора сохраняются. [c.238]

Влияние коэффициента потерь напора в гидромуфте на жесткость ее характеристик [c.273]

Здесь S — суммарный коэффициент потерь напора в местных сопротивлениях. [c.98]

Оп И (о +1 — площади поперечного сечения трубы-воздуховода в сечениях п и п+, м —сумма коэффициентов потерь напора (при изменении сечения, на повороте, у клапана, при разветвлении и от трения) [c.94]

Важнейшим вопросом при исследовании ламинарного течения в круглых трубах является определение гидравлических потерь. В подразд. 3.4 была приведена формула Дарси (3.16) для оценки потерь напора на трение h. в трубе длиной / и диаметром d при средней скорости v, которая может быть использована при любых течениях в трубах. Однако безразмерный коэффициент потерь напора на трение по длине А. (коэффициент Дарси), входящий в эту формулу, для различных случаев определяется по разным математическим зависимостям. Наиболее простая зависимость для его вычисления имеет место при ламинарном режиме течения [c.49]

После анализа процессов, происходящих в трубах при турбулентном течении, становится очевидной сложность учета всех описанных явлений в расчетных зависимостях. Действительно, для турбулентных течений до настоящего времени не имеется достаточно строгой и точной теории. Поэтому в основе их расчета лежат формула Дарси и различные экспериментальные данные, позволяющие определять значения коэффициента потерь напора на трение [c.54]

Диссипация энергии на единицу веса Яц принимает безразмерный вид при делении на кинетическую энергию, приходящуюся на единицу веса (V llg). В качестве характерного параметра мы выбираем значение в области равномерного движения. Безразмерный коэффициент потерь напора определяется тогда как [c.336]

Полученное уравнение отличается от уравнения (57) тем, что здесь действующий напор Я не делится на две части, а целиком расходуется на преодоление гидравлических сопротивлений. Кроме того, в уравнения (57) не входил коэффициент потерь напора на выходе, а в новом уравнении его надо учесть. Потери напора на выходе по теореме Борда [c.42]

Для уменьшения числа участков можно идти на объединение участков с неодинаковыми сечениями, сведя несколько участков к наиболее характерному. Для приведения в соответствие по сумме потерь напора необходимо подобрать эквивалентный суммарный коэффициент потерь напора. [c.112]

Расчетный участок определяется расчетным номером и совокупностью параметров. Под расчетным номером следует понимать часть газовоздушного тракта, которая связывает два технологических звена. Например, под расчетным номером 1 будем понимать воздуховод от верхней части котла к дутьевому вентилятору. Каждый расчетный номер может включать в себя несколько участков. Участок задается совокупностью параметров, дающих информацию о форме сечения, материале, расчетной скорости, длине, эквивалентном суммарном коэффициенте потерь напора, 112 [c.112]

Задача VI —15. Определить коэффициент сжатия струи при истечении из большого бака через внутренний цилиндрический насадок с тонкой стенкой, диаметр О которого мал по сравнению с напором Н. Пренебрегать потерями напора и считать, что по стенкам АВ м СЕ вследствие их удаленности от входа в насадок давление распределяется до гидростатическому закону. [c.139]

Для большинства местных сопротивлений в трубопроводах при числах Рейнольдса Ре 10 имеет место турбулентная автомодельность — потери напора пропорциональны скорости во второй степени и коэффициент сопротивления не зависит от ре (квадратичная зона сопротивления). [c.146]

При выходе потока из трубы в резервуар потеря напора и коэффициент сопротивления выхода равны [c.147]

Потери напора в расходомерах вычисляют по общему выражению (VII— 1), где и — средняя скорость в трубопроводе и — суммарный коэффициент сопротивления расходомера, также определяемый опытным путем. [c.149]

Коэффициент сопротивления можно найти расчетом, рассматривая потерю напора в диафрагме как сумму по рь на участках между сечениями 1—2 и 2—3 [c.150]

В ряде случаев (для труб малых диаметров и жидкостей большой вязкости) оказывается практически важным учет влияния числа Рейнольдса па коэффициенты местных сопротивлений. При очень малых значениях Re (примерно Re с 10) существует зона ламинарной автомодельности, в которой местные потери напора пропорциональны скорости потока и коэффициент местного сопротивления выражается формулой [c.152]

Построить график напоров по длине трубопровода. Коэффициент сопротивления трения принять h -= 0,035, потерю напора на повороте не учитывать. [c.241]

Коэффициент сопротивления вентиля на трубопроводе Q — 5,5. Потери напора на плавных поворотах трубопровода не учитывать. [c.261]

В связи со сказанным, рассматривая выше местньте потери напора в тройниках (стр. 195), мы различаем коэффициент потерь напора ( коэффициент сопротивления ) и коэффициент изменения напора . [c.206]

Вместе с тем представляется логически не обоснованным принятие значения ф>1. Действительно, с одной стороны, потеря удара вводится в предположении, что при несовпадении направления потока с направлением входной части лопасти теряется некоторая часть энергии, соответствующая скоростному напору, измеряемому составляющей удара . Естественно полагать, что если утрачивается некоторая скорость то больше чем (Aw) /2g энергии потерять нельзя. Однако оказывается, что это не так, а теряется большая величина известно, что ф может быть равно 2. Следовательно, введя значение ф>1, экспериментально дополняют рабочую гипотезу, согласно которой исчисление потерь ведут в единицах, кратных Aw l2g. Уже здесь, в этой коррекции, заложена попытка дать суммарный коэффициент потери напора, полагая за аргумент величину ударной составляющей скорости. Если развивать эту мысль дальше, то логично рассматривать вообще потери в круге циркуляции гидромуфты, Не подразделяя их на составляющие. Такое интегральное рассмотрение коэффициента потерь ближе всего (методологически) приближает теорию к эксперименту. При таком исчислении потерь теряется возможность использовать коэффициенты, применяемые для элементов неподвижных трубопроводов. Все же вводя такой критерий, можно в расчетах использовать опыт работы с гидромуфтами. [c.276]

Для разграничения различных режимов движения гидросмесей в 1937 г. В. С. Кнорозом (1941, 1949) было применено понятие критической скорости гидросмеси. Так была названа минимальная средняя скорость гидросмеси, при которой твердый материал, заключенный в потоке, полностью перемещается во взвешенном состоянии ). Опытные данные привели к заключению, что потери напора в турбопроводах (выраженные через высоту столба гидросмеси) при движении в них гидросмесей типа водопесчаных со скоростью, равной или большей критической, с достаточной для практики точностью могут определяться по обычным формулам гидравлики, применяемым для расчета потоков жидкости в трубах (другими словами, коэффициент потерь напора X остается при выполнении указанного условия практически тем же) ). К аналогичному заключению пришел В. С. Кнороз (1951) в результате исследования безнапорного движения водопесчаных гидросмесей в лотках. [c.768]

Значения коэффициентов расхода и скорости ф в конических расходящихся насадках зависят от угла конусности и от оформления входа в насадок. В среднем при 0 = 5 7° для выходного сечения можно принимать л = ф 0,5. Это соответствует суммарному коэффициенту потерь напора = Зн-3,3. Если отнести коэффициепт расхода д, не к выходному сечению, а к отверстию в стенке резервуара, то он растет и достигает больших значений [c.158]

Коэффициент потерь таким образом, ость отиошепие потерянного напора к скоростному напору. [c.48]

Получить выражение коэффициента сопротивления расходомера (отнесенного к средней скорости в сечении 2) и вычислить местную потерю напора при найдеииом расходе. [c.164]

Определить диаметр стояка О и выходную площадь / питателя, при которых в верхнем сечении стояка (расположенном под уровнем чугуна в чаще на /г = 100 мм) давление равнялось бы атмосферному и тем самым была исключена возможность засасывания газов в форму, во ,пикающего при наличии вакуума в стояке из-за газо-проннцаемости земляной формы. Учитывать только местные потери напора (коэффициенты сопротивления плавно скругленного входа в стояк = 0,06, колена = 1,3 и питателя = 0,1). [c.165]

Значения коэффициентов сопротивления трения в трубах принять .1 = 0,025, 2 = Яд -= 0,03 и коэффициента сопротивления задвижек С = 3. Другп.мн местными потерями напора пренебречь. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...