Турбины малые, механический

Механический к. п. д. для современных турбин достаточно высок и составляет 0,9—0,96 (меньшие значения — для турбин малой мощности). [c.218]

Энергетический океан стран слагается из бесчисленных. рек и ручейков, льющихся в провода высоковольтных линий из электрогенераторов электростанций. А приводят в движение роторы этих генераторов машины особого рода — двигатели. Они преобразуют тот или другой вид энергии в механическую работу. Совершенно очевидно, что в зависимости от того, с каким природным энергетическим источником мы имеем дело, двигатели имеют принципиально разное строение. И действительно, гидравлическая турбина мало чем напоминает дизель, а паровая машина практически ничем не похожа на ракету. [c.14]

Указанным требованиям наилучшим образом удовлетворяют паровые турбины. Они соединяются с электрическим генератором в большинстве случаев непосредственно, с помощью муфты быстроходные паровые турбины малой мощности — с помощью механической редукторной передачи. Паровой турбогенератор, образованный соединением турбины с электрическим генератором, обладает высокой равномерностью вращения, обеспечивающей при нормальных условиях требуемую частоту вырабатываемого генератором электрического тока и устойчивую параллельную работу генераторов между собой. [c.17]

Чем выше температура Т , тем соответственно выше термический к. п. д. цикла. Уравнение (10-70) показывает необходимость повышения температуры Гд в конце расширения, что, к сожалению, затруднительно из-за сравнительно малой механической прочности материалов лопаток газовых турбин при высоких температурах. [c.339]

На ТЭЦ с турбинами малой мощности применяются горизонтальные пароводяные сетевые подогреватели с гнутыми трубками. Конструкция такого подогревателя показана на рис. 4-8. В этом подогревателе обеспечивается возможность свободного расширения трубок и не требуется специальных устройств для компенсации температурных деформаций. Очистка трубок от накипи в таких подогревателях возможна только химическим способом в отличие от подогревателей с прямыми трубками, в которых возможна очистка их механическим путем. [c.63]

Однако это особенно актуально для предельно нагруженных конструкций (например, турбины), где рабочие температуры составляют 500—2000 °С, а механические нагрузки приближаются к пределу прочности материалов. Для большинства же практических применений ЭМУ температуры и механические нагрузки далеки от предельных, влияние напряжений и деформаций на распределение температур мало, и им можно пренебречь. Это позволяет независимо найти температуры в конструкции, а уже вторым шагом определить напряжения и деформации, вызванные этим распределением. [c.120]

Рассмотрим процесс преобразования энергии в гидромуфте вдоль средней линии меридионального сечения рабочей полости (см. рис. 14.5). На выходе из турбины и на входе в насос энергия потока будет минимальной. В насосном колесе жидкость за счет подводимой механической энергии и силового взаимодействия с лопатками перемещается от малого радиуса Rl к большому Я-1-При этом механическая энергия будет преобразовываться в гидравлическую — напор, который достигнет максимального значения на радиусе / 2- Покинув колесо насоса, жидкость попадет в колесо турбины и по мере протекания в нем от радиуса к напор жидкости будет уменьшаться, превращаясь в механическую энергию ведомого вала за счет силового взаимодействия с лопатками турбины. [c.233]

Поршневой две и газовая турбина в составе комбинированного двигателя удачно дополняют друг друга в первом наиболее эффективно в механическую работу преобразуется теплота малых объемов газов при высоком давлении, а в газовой турбине наилучшим образом используется теплота больших объемов газа при низком давлении. [c.221]

За период развития поворотнолопастных турбин конструкции камер рабочих колес претерпели значительные изменения. Первые крупные камеры были чугунными, отлитыми из отдельных секторов и облицованы изнутри с целью повышения износостойкости стальными штампованными листами, прикрепленными к поверхности винтами. Сложность и ненадежность конструкции вскоре заставила от нее отказаться и перейти к литым камерам из углеродистой стали ЗОЛ. В крупных гидротурбинах эти камеры выполняют из нескольких поясов, составленных из предварительно обработанных по стыкам отдельных секторов, скрепленных между собой болтами и штифтами (или припасованными болтами). Такими камерами оборудованы турбины Камской, Рыбинской и других ГЭС (см. табл. 1.2). Для достижения достаточно малого зазора (Д = 0,001 Dj) между лопастью и камерой внутреннюю поверхность камеры в собранном виде механически обрабатывают. Такое значение зазора обеспечивает достаточно малые объемные потери в турбине, при этом сопряженные детали должны быть обработаны в пределах класса 2 а, кроме того, должно быть достигнуто точное центрирование вала и рабочего колеса. Литые камеры до сих пор широко применяют в практике гидротурбостроения за рубежом. [c.82]

Такая установка (рис. 2-3) состоит из следующих элементов парового котла 1, пароперегревателя 2 (устройства, в котором полученный в котле насыщенный пар перегревается и температура его повышается до необходимой величины), паровой турбины 3, конденсатора 4 (устройства, в котором пар, проходя между трубками малого диаметра и омывая их, охлаждается протекающей по этим трубкам водой, забираемой из внешнего водоема, и конденсируется, т. е. превращается в воду), а также питательного насоса 5. Накачиваемый в паровой котел конденсат в результате сообщения ему тепла, выделяющегося при сжигании под котлом топлива, превращается в пар, который перегревается в пароперегревателе и по паропроводу поступает в паровую конденсационную турбину. В ней часть тепла пара в результате расширения превращается в механическую работу. Отработавший пар по выходе из турбины поступает в конденсатор, где от него охлаждающей водой отводится значительное количество тепла, и он конденсируется. Далее конденсат поступает в питательный насос и им накачивается в паровой котел, после чего все описанные выше процессы повторяются вновь в той же последовательности. [c.26]

Для того чтобы кинетическая энергия потока пара, поступающего на рабочее колесо, возможно лучше была преобразована в механическую работу на валу турбины, необходимо достигнуть оптимального соотношения между скоростью истечения пара и окружной скоростью. При малых значениях угла х [c.135]

Форсунки для камер горения газовых турбин. Специфика сжигания топлива в камерах горения газотурбинных установок заключается, в частности, в том, что в них создаются высокие напряжения как объема, так и сечения. Эти напряжения в несколько десятков раз превышают напряжения, допустимые в топках паровых котлов. В связи с этим размеры камер горения весьма ограничены и по диаметру и по длине. Между тем, в камерах горения газовых турбин нельзя допустить механического недожога, ибо даже малое количество несгоревшего жидкого топлива, выпавшего на стенках камеры, приводит к образованию кокса. Куски этого кокса, оторвавшись от стенок и попав в проточную часть, могут повредить, а то и полностью разрушить лопатки газовой турбины. Чтобы избежать этого, применяют особые меры, обеспечивающие полное выгорание топлива в пределах самой камеры. В частности, добиваются очень тонкого распы-ливания жидкого топлива, что обеспечивает его быстрое испарение и ускоряет прохождение остальных стадий до полного выгорания. [c.129]

Возможными причинами этого могут служить неправильная, не соответствующая чертежам завода установка регулирующих клапанов или других органов регулирования, вследствие чего муфта регулятора скорости или сервомотор преждевременно, до полного открытия клапанов, достигают своего ограничителя хода (упора) синхронизатор имеет малый ход на открытие клапанов малое сжатие (натяжение) пружин регулятора скорости или пружины синхронизатора малое давление масла в системе регулирования (для сервомотора) высокая частота тока в сети, механическая неисправность синхронизатора и др. При этом увеличение нагрузки индивидуально работающей турбины вызывает значительное снижение числа оборотов. [c.172]

Бесподвальные турбины малой мощности имеют обычно по одному конденсатному насосу с механическим приводом от вала турбины. [c.255]

До закрытия корпусов подшипников должны быть установлены и отрегулированы датчики систем контроля осевого сдвига и относительного расширения ротора. Эти защитные системы сигнализируют об изменениях осевого положения ротора и его относительного удлинения, а в случае недопустимого осевого сдвига, при котором появляется опасность задеваний ротора за неподвижные детали, отключают турбину. Действие этих систем основано на индуктивном методе замера малых механических перемещений с помощью дифференциального трансформатора. [c.88]

В этих формулах значение механического КПД достаточно надежно может быть оценено по рис. 5.5. Здесь же приведены потдзи мощности в редукторе для случая, когда турбина малой мощности связана с электрическим генератором через редуктор. На рисунке даны пределы механических потерь энергии, учитывающие разное число подшипников, разные типы масляных насосов и их приводов и т.п. Коэффициент полезного действия электрических генераторов Г] 3 можно принять по табл. 5.3. [c.146]

При появлении признаков помпажа или срыва во избежание перегрева и выхода из строя турбины и механических повреждений лопаток компрессора необходимо немедленно убрать РУД в положение МАЛЫЙ ГАЗ. Резкая уборка РУД приводит к сниже нию температуры газа перед турбиной и в некоторых случаях оказывается достаточной для вывода компрессора из срывного (пом-пажного) режима. Но чаще всего этой мерой срыв (помпаж) устранить не удается. В таком случае необходимо (в соответствии с инструкцией) установкой РУД в положение СТОП выключить двигатель, а затем запустить его в воздухе. [c.106]

При подаче напряжения между расходуемым электродом-катодом 3 и затравкой-знодом 8 возникает дуга. Выделяющаяся теплота расплавляет конец электрода капли 4 жидкого металла, проходя зону дугового разряда, дегазируются, заполняют изложницу и затвердевают, образуя слиток 7. Дуга горит между расходуемым электродом и жидким металлом 5 в верхней части слитка на протяжении всей плавки. Сильное охлаждение слитка и разогрев дугой ванны металла создают условия для направленного затвердевания слитка, вследствие чего неметаллические включения сосредоточиваются в верхней части слитка, а усадочная раковина в слитке мала. Слитки ВДП содержат мало газов, неметаллических включений, отличаются высокой равномерностью химического состава, повышенными механическими свойствами. Из слитков изготовляют ответственные детали турбин, двигателей, авиационных конструкций. Масса слитков достигает 50 т. [c.47]

Способ применяют для отливки мелких и средних деталей произвольной конфигурации. Высокая точность размеров (+ 2%) и малая шероховатость поверхности позволяют в большинстве случаев обойтись без последующей механической обработки, вс.чедствие чего этот способ часто пр п.меняют для изготовления деталей из труднообрабатываемых материалов (например, турбинных лопаток. из жаропрочных сплавов). [c.54]

Процесс расширения в ТРД происходит в турбине до точки г и в реактивном сопле до точки с. В турбине 4 (см. рис. 6.2) часть потенциальной энергии газов преобразуется в механическую работу на валу, передаваемую компрессору 2. Работа производится газами не только сжатыми в компрессоре, но и нагретыми в камере сгорания, поэтому удельная работа расширения 1т значительно больше удельной работы сжатия / . Так как расходы воздуха и газа отличаются мало, степень понижения давления в турбине всегда меньше, чем степень повышения давления в компрессоре, и перед реактивным соплом (точка т, см. рис. 6.3, а) избыточ- [c.259]

Механическая характеристика привода складывается из характеристик муфты и двигателя. Последняя, как уже отмечалось выше, также имеет перелом. В предыдущих параграфах при исследовании процесса запуска работа двигателя рассматривалаеь лишь на неустойчивом участке характеристики, поскольку угловая скорость, соответствующая точке перелома характеристик, мало отличается от номинальной (на 1,5—4,5%) и процесс запуска практически заканчивается при достижении скорости, равной со г. Если же в приводе имеется турбомуфта, то турбинное колесо, особенно при значительной приведенной массе исполнительного 7 99 [c.99]

Стали относятся к группе мартенситных, хорошо закаливаются на воздухе или в масле, обладают высокими механическими свойствами при комнатных и повышенных температурах. При температурах глубокого холода имеют малую ударную вязкость. Коэффициент линейного расширения этих сталей невелик, что очень важно для уменьшения зазора в осевых компрессорах газовых турбин. Большинство сталей при охлаждении на воздухе с температур выше критических нодзакаливаются, что следует учитывать при сварке, термической обработке и обработке давлением. [c.131]

Почти одновременно с внедрением турбин в качестве судовых двигателей началось использование и двигателей внутреннего сгорания. Первые двигатели такого типа, примененные на малых судах в 70-х годах XIX в. (система Ленуара), обладали малой мощностью и были неэкономичны. Ситуация изменилась с появлением дизельных двигателей, особенно с переходом на использование дешевого низкооктанового топлива. Малые габариты дизельных двигателей (по сравнению с паровыми), меньший расход топлива на производство той же работы, уменьшение числа обслуживающего персонала, отсутствие золы и дыма говорили в пользу перехода на двигатели внутреннего сгорания. Однако в рассматриваемый период эти двигатели еще не получили широкого распространения. Первые экземпляры дизелей не имели реверса и плохо работали в разных режимах, например при необходимости снижения скорости и т. п. Для ликвидации этих недостатков ходовую установку усложняли, вводя дублирующий реверсный двигатель или промежуточную передачу (электрическую, механическую, гидравлическую). [c.238]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Повышение вибрационной прочности обло-пачивания регулирующих ступеней, подверженных воздействию ударных изгибающих усилий, резко меняющихся из-за парциаль-ности ступени, достигается в турбинах ЛМЗ применением свариваемых попарно лопаток (фиг. 106, а и б) [98]. Лопатки выполняются заодно с бандажами. Под сварку они подаются с полностью обработанной профильной частью и припуском на обработку хвоста после сварки. Лопатки свариваются между собой по бандажу и хвосту в приспособлении, фиксирующем расположение рабочих каналов. В зависимости от размера и напряженности лопаток могут применяться разные типы сварных соединений. Для малонапряженных лопаток (фиг. 106, а) ограничиваются швом малого калибра по нижней части хвоста. В напряженных лопатках они обвариваются по хвосту глубокими швами с трех сторон. Бандаж, являющийся в обоих случаях напряженным, проваривается на всю толщину. После сварки лопатки подвергаются термической обработке и далее поступают на механическую обработку хвостовой части. [c.156]

Современные двигатели внутреннего сгорания превращают в механическую энергию до 35—38% тепла сжигаемого топлива. Таких цифр не смогут дать (если учесть необходимое противодавление в теплофикационных паровых турбинах) даже лучшие парогазовые ТЭЦ с высоконапорными парогенераторами. Использование тепла, отдаваемого в зарубашечное пространство системы охлаждения, и установка котлов — утилизаторов тепла отходящих газов позволяют свести общие теплопотери до величины, характерной для современных ТЭЦ, имеющих турбины с противодавлением. В условиях, когда газообразное и жидкое топливо находит широкое применение в коммунальном хозяйстве, поршневые двигатели смогли бы оказаться идеальным силовым агрегатом для ТЭЦ. Но малая единичная мощность и ограниченный моторесурс препятствуют такому применению этих двигателей. [c.161]

Таким образом, увеличение т]дф1 ПТУ при возрастании рц, вплоть до максимального давления прямого цикла, происходит вследствие увеличения р- и снижения Т, . При этом отсутствуют какие-либо другие факторы, снижающие г эф1, что позволяет сделать вывод о целесообразности работы конденсирующего инжектора в режиме термонасоса. Следует особо заметить, что при этом одновременно повышается и функциональная надежность ПТУ, так как из числа ее элементов, работающих на установившемся режиме, исключается вращающийся агрегат — механический насос, Отметим, что вывод о целесообразности функционирования конденсирующего инжектора в режиме теплового насоса справедлив лишь для ПТУ малой мощности, у которых 1ШД турбин невелик. С ростом мощности ПТУ, а следовательно и КПД турбины, может оказаться энергетически более выгодной прокачка рабочего тела по контурам ПТУ за счет совместной работы конденсирующего инжектора и циркуляционного насоса. [c.35]

Та(к. как 1водяное уплотнение начинает действовать примерно (opiH (половине номшальнюго числа оборотов ротора, то для предотвращения протечки воздуха в корпус турбины при прогреве на малых оборотах и при подъеме числа оборотов (во время пуска) турбины в корпус водяного уплотнения подводится пар. При работе турбины на гидравлическое уплотнение затрачивается некоторая часть ее мощности. Это несколько снижает механический к. п. д. турбины. [c.49]

Все соединения, находящиеся в воде, по их растворимости в паре условно можно разделить на три группы в первую группу входят вещества, для которых п<1, во вторую п — = 1 2 и в третью — вещества, для которых п>3 (рис. 10-3). Наибольшей растворимостью в паре обладают соединения первой и второй групп. Это большей частью продукты коррозии конструкционных материалов Fea04, AI2O3, uO, которые, однако, имеют малую растворимость в воде, и поэтому содержание их в паре также невелико. Особое значение имеет кремнекислота НгЗЮз как обладающая высокой растворимостью в паре и содержащаяся в заметном количестве в воде. Кроме того, отрицательное влияние кремнекислоты заключается в том, что в турбине она выпадает в виде кварца и аморфной SiOa. Эти отложения порошкообразные или стекловидные, они не поддаются водной отмывке. Механическое удаление отложений требует сложной и дорогой остановки и вскрытия турбины. Поэтому при назначении норм чистоты пара руководствуются тем, что для удаления отложений турбину надо останавливать I раз в 2—3 года при этом максимальные отложения не должны приводить к заметному ограничению ее мощности. [c.112]

Нужно считать, что для турбинных решеток величина Кекр (5 8) 10 . С изменением числа оборотов двигателя существенно изменяется относительная величина механических потерь. В больших (по мощности) передачах величина механических потерь сказывается мало, так как Цмех 0,95 (здесь имеются в виду потери, момент которых изменяется с числом оборотов менее существенно, чем по ). [c.91]

При испытаниях описанной конструкции было установлено, что механически управляемые гидромуфты позволяют практически полностью отсоединять вал насоса от турбины и обладают весьма малым врел енем запаздыва шя. Так, глубина регулирования по моменту такой муфты при учете моментов, передаваемых силами трения в подшипниках и уплотнениях, составляет 150—180. [c.190]

В этой связи пока единственными остаются экспериментальные методы определения эффективности тех или иных влагоулавливающих устройств. Начатые в 1955 г. в БИТМ опыты проводились на моделях турбин при малых окружных скоростях. В качестве рабочего тела использовалась воздуховодяная смесь, полученная путем впрыска в поток воздуха перед турбиной мелко распыленной форсунками воды. Такая методика привлекает простотой, но не позволяет моделировать тепловые процессы, протекающие в реальном потоке влажного пара. Результаты этих опытов позволили подробно исследовать механическую сторону явления сепарации при малых окружных скоростях рабочего колеса. [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...