Меридиональное сечение рабочей полости

Рассмотрим процесс преобразования энергии в гидромуфте вдоль средней линии меридионального сечения рабочей полости (см. рис. 14.5). На выходе из турбины и на входе в насос энергия потока будет минимальной. В насосном колесе жидкость за счет подводимой механической энергии и силового взаимодействия с лопатками перемещается от малого радиуса Rl к большому Я-1-При этом механическая энергия будет преобразовываться в гидравлическую — напор, который достигнет максимального значения на радиусе / 2- Покинув колесо насоса, жидкость попадет в колесо турбины и по мере протекания в нем от радиуса к напор жидкости будет уменьшаться, превращаясь в механическую энергию ведомого вала за счет силового взаимодействия с лопатками турбины. [c.233]

Вследствие неравномерности распределения давлений по меридиональному сечению рабочей полости в гидродинамических передачах во время работы возникают осевые усилия, направление и величина которых зависят также от давления подводимой жидкости, конструкции колес и расхода в рабочей полости. Последнее обстоятельство обусловливает конструкцию опор (подшипников), которые должны выбираться с учетом разгрузки валов от этих усилий. [c.236]

Во ВНИИстройдормаше изучены способы уменьшения времени опорожнения путем использования эжектора для отсасывания жидкости из меридионального сечения рабочей полости, подвода воздуха в рабочую полость в процессе выключения, а также путем варьирования мест подвода и отвода жидкости из рабочей полости. [c.53]

Только кратковременно, в случае необходимости, гидротрансформатор должен работать в режимах, отличных от номинального. Номинальное передаточное отношение гидротрансформатора, при котором достигается к. п. д., равный 86% в случае небольших конструкций передачи для пассажирских вагонов и до 90% при больших передачах для магистральных локомотивов, определяется геометрическими соотношениями рабочих колес. Эти соотношения определяют форму лопаток, характеризуемую входным и выходным углами, абсолютные и относительные скорости потока на входной и выходной кромках лопаток, а также окружные скорости лопаточных колес в рассматриваемых точках меридионального сечения рабочей полости. [c.16]

Ге — максимальный или активный радиус меридионального сечения рабочей полости [c.28]

С помощью закона изменения моментов количества движения можно легко вывести формулу для расчета потерь напора в меридиональном сечении рабочей полости вследствие ударного течения жидкости. Эти потери определяются по уравнению [c.40]

Все прочие геометрические соотношения меридионального сечения рабочей полости обобщены коэффициентом момента У. и выражены через него. [c.45]

При этом рабочая полость может быть овальной или иметь форму круга. В зависимости от формы меридионального сечения рабочей полости ее нейтральная точка О (см. рис. 4) располагается на соответствующем расстоянии Го от оси вращения. [c.46]

Такая практическая возможность представлена уже описанным законом подобия, что, естественно, требует проведения опыта. Этот путь предполагает использование первоначальной модели, которая должна быть выполнена в уменьшенном масштабе, и меридиональное сечение рабочей полости модели должно быть полностью подобно натурной конструкции гидромуфты. В условиях производства гидродинамических передач глубокие исследовательские работы обычно не ведутся, так как не всегда в заводских условиях имеется возможность испытать [c.48]

Исходя из распределения давления внутри проточной части следует отметить, что и здесь изменение гидродинамического давления будет подчиняться параболическому закону согласно уравнению (136). Однако необходимо указать, что в одной половине меридионального сечения рабочей полости давление зависит от угловой скорости шо насоса, а в другой —от угловой скорости турбины. [c.79]

Рис. 41. Профиль меридионального сечения рабочей полости гидромуфты

На рис. 57 схематически изображено изменение давления внутри меридионального сечения рабочей полости трансформатора (круга циркуляции), а именно между точками I м 2 насоса, 3 № 4 турбины, 5 и б реактора (см. рис. 54). Эту схему можно построить, воспользовавшись уравнениями Бернулли и подсчитав общую энергию жидкости и отдельные ее компоненты в указанных точках. В расчетах необходимо учитывать действие центробежных сил. [c.136]

Рис. 57. Схема изменения среднего давления и потерь в меридиональном сечении рабочей полости гидротрансформатора в точках 1. 2, 3, 4, 5 и 6 средней линии тока

Рис. 80. Скорости жидкости в меридиональном сечении рабочей полости гидротрансформатора, используемые при расчете гидродинамических составляющих осевых сил, которые действуют на рабочие колеса

Построение очертаний меридионального сечения рабочей полости [c.211]

Рис. 92. Геометрическое построение меридионального сечения рабочей полости гидротрансформатора

Методика профилирования лопаток, изложенная в этой книге, применима для любой формы меридионального сечения рабочей полости. Однако для упрощения в качестве примерз здесь рассмотрено меридиональное сечение с окружностью в качестве наружного профиля. Такое сечение приводится почти во всех примерах данной книги, и его применение на практике также часто считается целесообразным. [c.220]

Масляный насос 296 Масляный холодильник 307 Меридиональное сечение рабочей полости 29, 79, 136 Меридиональная составляющая скорости 29, 60, 156 Модель — аналог 131, 139 Момента, возрастание 184 Момент количества движения 7, 34, 57, 161 [c.316]

Обычно в качестве размера D берут наибольший (активный) размер меридионального сечения рабочей полости. Поскольку считается, что i задано, то в качестве ы в этой формуле может быть выбрана угловая скорость (число оборотов в минуту) любого вала передачи. Обычно при расчетах передач в качестве со принимают угловую скорость вала насоса. Для того чтобы можно было вести расчет по полученной выше зависимости, ее [c.24]

Согласно формуле (25) и принятым ранее обозначениям суммарный инерционный напор в меридиональном сечении рабочей полости ГДТ на переходном режиме будет [c.27]

Рис. 13. Меридиональное сечение рабочей полости ГДТ марки М-13

Я — меридиональное сечение рабочей полости б — схема кинематического определения скоростей потока [c.99]

Внешняя характеристика гидромуфты показывает з)ависимость передаваемого момента от отношения чисел оборотов. Она определяется различными факторами и параметрами гидропередачи например, формой лопаток рабочих олес, формой меридионального сечения рабочей полости, наличием дополнительных полостей и г. Рассмотрим основные зависимости в общем виде. [c.196]

Турбинный вал 1 гидротрансформатора (I ступень) вращается в подшипниковых опорах 29, 32. На диске вала закреплено турбинное колесо. На вал насажено зубчатое колесо I ступени, передающее вращение на вторичный вал. Турбинный вал II ступени представляет собой полую деталь, внутри которой проходит насосный вал. На валу приварен диск, к которому винтами прикреплено турбинное колесо второго гидротрансформатора (ГТР). Также на конусной посадке сидит зубчатое колесо 13 II ступени, передающее мощность, снимаемую с турбинного вала второго ГТР. Гидротрансформаторы заключены в чугунные корпуса 18, 34, объединенные в блок и закрепленные в корпусе гидропередачи. Реактивный момент воспринимается реактивным болтом, пропущенным сквозь стенку УГП и ввернутым в блок корпусов. В меридиональном сечении рабочей полости на рис. 46 видно, что в корпусах гидротрансформаторов закреплены лопатки реакторов. В каждом ГТР реактор состоит из двух систем лопаток. В центре рабочая полость ограничена тором, прикрепленным к лопаткам реактора, и уплотнениями, прикрепленными к турбинным колесам. В верхней [c.70]

Как видно из уравнений (14.10) и (14.11), напор в разных точках меридионального сечения будет различным. Изменение статического напора в рабочих колесах, а следовательно, и давления прямо пропорционально изменению полного напора. Вследствие этого давление будет наименьшим при входе в насосное колесо и максимальным на выходе из него. Поэтому подвод рабочей жидкости к рабочей полости (питание) осуществляется как можно ближе к оси вращения колес, а отвод ее — на максимально,м радиусе. По этой же причине кавитация в гидропередаче появляется прежде всего на минимальном радиусе колеса. [c.229]

Первый способ является наиболее эффективным и рациональным. Он основан на том, что наличие порога в рабочей полости (см. рис. 14.11, а) не позволяет формироваться жидкости в кольцевой поток при больших скольжениях, а следовательно, не происходит и резкого увеличения момента. Значение минимального входного радиуса для насосного колеса в этом случае ограничивается высотой порога. Меридиональное сечение такой гидро- [c.239]

Теория допускает вывод формул и соотношений, применимых как в первом, так и во втором случае. Следует учитывать, что обычно за основной размер гидромуфты принимается внешний радиус Ге меридионального сечения внутренней рабочей полости, в то время как в расчетах используются радиусы ri и Г2 или Га и Г4 по средней струйке на входе и выходе из каналов рабочих колес. Целесообразно установить соотношения, определяющие зависимости указанных геометрических величин. [c.28]

Если меридиональное сечение той части рабочей полости, которая размещена на роторе гидротормоза, очерчено по кругу [c.43]

Если при изменении скорости учитывают только составляющие скорости в одном совершенно определенном направлении, то получают, очевидно, только компоненты каждой силы, действующие в указанном или противоположном направлении. Представим далее, что в данной точке названные составляющие скорости рассматриваются как тангенциальные и учитывается не масса твердого тела, а масса жидкости, циркулирующей в-, замкнутом объеме, что имеет место в меридиональном сечении рабочей полости гидродинамической муфты. В этом случае целесообразно рассматривать не силы в зависимости от изменения момента количества движения, а крутящий момент, получающийся умножением силы на ее илечо или ее расстояние от,-оси системы. [c.31]

Достаточное условие уменьшения диффузорных потерь обес псчивается приданием особого очертания меридиональному сечению рабочей полости, при котором живое сечение потока по ротору и статору не меняется. [c.43]

Крутизна характеристики увеличивается при уменьшении радиальных размеров меридионального сечения проточной полости насоса. Так, характеристика, полученная при г/Я= 0,1, круче, чем характеристика при г/ = 0,5 (рис. 47, а, варианты 1 и 3 и рис. 47, б, варианты И и /2). К такому же выводу пришел Г. Пфафф [20] на основании анализа опытного материала. Причина этого различна для насосов с боковыми и периферийными каналами. У насосов с боковыми каналами уменьшение радиальных размеров проточной полости ведет к уменьшению разности радиусов входа невыхода. При этом еличивается зависимость теоретического Ят и потенциального Япот напоров, сообщаемых жидкости при однократном прохождении через рабочее колесо, от подачи, так как увелг ивается отношение в уравнениях для определения Ят и Япот, которое в отличие от отнощения и 2%/ ср сильно зависит от подачи насоса (см. табл. 8). При уменьшении подачи отношение [c.85]

Увеличение параметра. Ло.в/ ц.т приводит к улучшению кавитационных свойств (а уменьшается), так как при увеличении радиальных размеров меридионального сечения проточной полости уменьшается средний радиус входа в рабочее колесо. Этот вывод подтвердили иснытания насосов с одинаковыми размерами меридионального сечения проточной полости и изменяющимся радиусом, иа котором проточная полость расположена. Так, для насосов с параметрами Ло.в/ ц.т 0,216 0,232 и 0,250 получено при Q/Fw = 0,5 для второго критического режима Gvii 3,0 2,4 и 1,75 соответственно. Такое значительное изменение числа кавитации v при сравнительно малом изменении Ло.в/ ц.т маловероятно и, ио-видимому, случайно. Это подтверждается большим разбросом экспериментальных точек на графиках llav fiQIFu) при Ло.в/ ц.т = 0,232 и Ло.в/ цт = 0,250. Об этом также свидетельствуют результаты иснытания насосов 1,5В-1,3 и 2М-1,6. Несмотря на то, что у этих насосов параметры Ло.в/Rn. T различны (0,152 и 0,195), кавитационные качества практически совпадают. Указанные насосы имеют консольные лопатки (см. рис. 48, ж). Величину Ло.в вычисляли по формуле Ao.B R p — Rbs, где Rep и вн-— радиус центра тяжести и внутренний радиус меридионального сечения проточной полости насоса. [c.113]

Для насосов с периферийно-боковым каналом прямоугольного сечения, нескругленными углами меридионального сечения проточной полости, консольными лопатками рабочего колеса (см. рис. 48, ж) и Ло.в/- ц.т = 0,200. .. 0,216 [c.114]

Турбина 1А. Турбина отличается от турбины 1 только рабочим колесом. Его меридиональное сечение прямоугольное. Лопатки колеса консольные. Для обеспечения одинаковой прочности консольные лопатки колеса турбины 1А должны иметь в 3 раза большую толщину, чем лопатки турбины 1, но у испытанной турбины 1А толщина лопаток 1,5 мм, а у турбины 1 — 1 мм. Торцовый зазор 0,15 мм на сторону, радиальный —0,2 мм. Испытания показали, что в оптимальном режиме QIFu—, 7 Н = = 10,0 Г1 = 40,5 % rt.s = 9,4. Для турбины 1 при QIFu=, 7 Н — = 25,0 1 = 50%. Следовательно, турбины с прямоугольным меридиональным сечением колеса уступают турбинам с полукруглым сечением как по КПД, так и по коэффициенту напора. Причиной этого является большее сопротивление, оказываемое рабочим колесом продольному вихрю из-за неблагоприятной формы меридионального сечения проточной полости колеса и большей толщины лопаток. Малый коэффициент напора и, следовательно, малая мощность, а также малая прочность консольных лопаток делают турбины с прямоугольной формой меридионального сечения колеса мало пригодными для высоконапорных малогабаритных турбин. [c.185]

Соответствующие меридиональные сечения половин рабочей полости обоих вращающихся колес отмечены на рис. 41 пунк- [c.116]

При некоторых соотношениях величин г, и контур меридиональной проекции лопатки будет иметь такую форму, которая истребует некоторой ее корректировки. На фиг. 22,6 пунктиром нанесена форма лопатки, очерченной в меридиональной плоскости по кругу. Как видно из фигуры, разница весьма ие-1 .елика. Поэтому весьма часто оказывается нецелесообразным отклоняться от формы круга, особенно если выбранная модель (прототип) имеет лопатки, очерченные по кругу. Если контур меридионального сечения очерчен дугой круга, то меридиональная скорость не будет оставаться постоянной. В связи с этим ротор гидротормоза будет работать как бы на большее сопротивление и не сможет прокачать через рабочую иолость такой расход, который при данных размерах и числе оборотов, но при более совершенной форме рабочей полости он был бы в состоянии подавать. [c.45]

Основной особенностью возможного решения (рис. 61) является то, что высота входного сечения рабочего колеса Ь[ делается большей, чем высота направляющего аппарата Ьо. При этом Dq несколько увеличивается, и между концами направляющих лонаток D и D образуется кольцевая полость, высота которой возрастает по мере уменьшения диаметра от D до D. Меридиональная составляющая скорости [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...