Турбина малая

Анализ существующих гидротрансформаторов показал, что среднее значение коэффициентов быстроходности турбин мало меняется с изменением расчетного передаточного отношения ip. [c.103]

Потери тепла от охлаждения корпуса турбины незначительны, так как турбины имеют малые габаритные размеры и хорошую тепловую изоляцию. Для турбин малой мощности они достигают 5-8%, [c.218]

Механический к. п. д. для современных турбин достаточно высок и составляет 0,9—0,96 (меньшие значения — для турбин малой мощности). [c.218]

Известны также случаи обнаружения термоусталостных трещин в роторах турбин малой мощности, работающих в условиях частых пусков. На роторах ВД турбин 30 и 50 МВт выявлены трещины после 75 тыс. ч работы и 305 пусков. [c.229]

Энергетический океан стран слагается из бесчисленных. рек и ручейков, льющихся в провода высоковольтных линий из электрогенераторов электростанций. А приводят в движение роторы этих генераторов машины особого рода — двигатели. Они преобразуют тот или другой вид энергии в механическую работу. Совершенно очевидно, что в зависимости от того, с каким природным энергетическим источником мы имеем дело, двигатели имеют принципиально разное строение. И действительно, гидравлическая турбина мало чем напоминает дизель, а паровая машина практически ничем не похожа на ракету. [c.14]

В частности, анализ заводских материалов и материалов проектных организаций, выполненный Р. М. Петуховым, показал, что унификация узлов и деталей паровых турбин различных параметров пара и мощности в отдельных случаях приводит к некоторому снижению их к. п. д. по сравнению с индивидуализированными конструкциями. Особенно это относится к турбинам малой и средней мощности, когда заводы, стремясь упро-, 15 [c.227]

Подшипники и вспомогательные части паровых и водяных турбин малой и средней мощности, работающие со скоростью 3000 об/мин и выше [c.10]

В остальных случаях предпочитается горизонтальный вал. Высоконапорные горизонтальные турбины средней мощности компактны и относительно легки это облегчает их монтаж и не требует большой площади зала. Турбины малой мощности при средних и малых напорах требуют обычно передачи к генераторам, что легко осуществляется ремнём между горизонтальными валами. [c.268]

В качестве низконапорных турбин малой мощности применяют турбины Френсиса для напоров 1,5—6 открытые с вертикальным (фиг. 34 и 35) и горизонтальным (фиг. 36) валом и для напоров 6—15 м — кожуховые — фронтальные (фиг. 37). Характеристика подобных турбин — см. табл. 3. [c.271]

Фиг. 35, Разрез типовой вертикальной открытой турбины малой. мощности Ф20-ВО-59 (в сварном исполнении).

Фиг. 41. Разрез горизонтальной спиральной турбины малой мощности Ф13-ГМ-45.

У низконапорных турбин малой мощности рабочие колёса комбинированные штампованные из листовой стали лопасти заливаются в чугунные ободья. Концы лопаток обрабатываются в виде ласточкиных хвостов (фиг. 59). [c.294]

У турбин малой мощно-сажают непосредственно на вал на тугой посадке, укрепляя клиновой шпонкой и разрезным кольцом, посаженным в цилиндрическую выточку. [c.294]

Низконапорные турбины малой мощности устанавливают в открытые камеры без спирального подвода. [c.300]

Для турбин большой и средней мощности применяют спиральную камеру, так как её устройство позволяет сократить расстояние между центрами агрегатов. При низких напорах указанные камеры изготовляют из бетона и делают в виде неполных (средних напорах спиральные камеры выполняю г полными (срд, = 360°). сваривают из листовой стали и приклёпывают или. приваривают к литому стальному статору. При высоких напорах спирали также делают полными и отливают из углеродистой стали, а в турбинах малой мощности —из чугуна с залитыми стальными анкерами. Предварительный выбор типа спиральной камеры делают, руководствуясь номограммой фиг. 23. [c.300]

Гидротурбины снабжаются автоматическими регуляторами, имеющими также и ручное управление. Регуляторы с одним ручным приводом применяются иногда для регулирования турбин малых и реже средних мощностей. [c.310]

Турбины малой и средней мощности находят столь разнообразное применение, что целесообразно при конструировании серийных машин предусматривать возможность некоторых легко осуществимых переделок проточной части турбины для лучшего приспособления отдельных машин к действительным условиям эксплоатации. [c.181]

Крупные турбины должны проектироваться с очень высоким к. п. д., причём для центральной турбины в серии нельзя ради стандартизации допускать отступления от оптимальных конструктивных форм, ведущего к существенному снижению к. п. д. Унификация должна проводиться в отношении профилей лопаток, выхлопных патрубков, элементов парораспределения, регулирования и масляной системы, подшипников, уплотнений, муфт, арматуры, крепёжного материала и пр. Особенно важное значение имеет унификация направляющих и рабочих лопаток, на изготовление которых затрачивается около 40< /д общего времени. Для крупных турбин не представляется возможным проводить унификацию колёс за счёт введения степени парциальности в ступенях высокого давления, как это делается в турбинах малой и средней мощности, потому что в крупных турбинах такой метод унификации вызвал бы существенное снижение к. п. д., но унифицировать профили направляющих и рабочих лопаток весьма целесообразно, так как изготовление лопаток, отличающихся только высотой, значительно упрощает их производство. Большое значение имеет также унификация рабочих колёс и диафрагм для нескольких турбин данной серии, что при наличии достаточного опыта может быть выполнено в случае одновременного проектирования всей серии турбин [22]. [c.182]

ТУРБИНЫ МАЛОЙ И СРЕДНЕЙ МОЩНОСТИ [c.182]

Рассмотренная выше конструкция диафрагмы требует использования трудоемкой операции выдалбливания рабочего канала между ребрами-стойками, введение которой заметно повышает стоимость изготовления изделия. Поэтому в турбинах Калужского турбинного завода используются диафрагмы, в которых ребра-стойки вварены в бандажные ленты аналогично конструкции сегмента сопел (фиг. 90). Следует, однако, подчеркнуть, что данный вариант конструкции является рациональным лишь в турбинах малой мощности с относительно небольшими высотами стоек. В турбинах большой мощности, при значительной высоте и ширине стоек, калибр шва, [c.145]

Указанным требованиям наилучшим образом удовлетворяют паровые турбины. Они соединяются с электрическим генератором в большинстве случаев непосредственно, с помощью муфты быстроходные паровые турбины малой мощности — с помощью механической редукторной передачи. Паровой турбогенератор, образованный соединением турбины с электрическим генератором, обладает высокой равномерностью вращения, обеспечивающей при нормальных условиях требуемую частоту вырабатываемого генератором электрического тока и устойчивую параллельную работу генераторов между собой. [c.17]

Расход тепла на пуск турбины мало [c.489]

Завод Экономайзер специализирован на производстве питательных турбонасосов для электростанций высокого и сверхвысокого давлений, питательных и конденсатных электро- и турбонасосов для судов. С 1959 г. завод начал выпускать газовые турбины малой и средней мощности. [c.488]

На ЛМЗ было унифицировано большое число РК, которые отличались только расточкой втулки. Так, например, были унифицированы все насадные РК турбин 50 и 100 МВт. Две последние ступени (И и 12-я) в ЦВД турбины 100 МВт были унифицированы с 13 и 14-й ступенями в ЦНД той же турбины и с 14 и 15-й ступенями турбины 50 МВт. Предпоследнее РК турбины 50 МВт служило последним РК турбин мощностью по 25 МВт. Этот метод применения одних и тех же по размерам ступеней в разных зонах расширения пара с одинаковым объемным расходом оказался весьма плодотворным. Еще в более широком масштабе он применялся для ЧВД турбин малой и средней мощности НЗЛ, КТЗ и других, в которых применение парциального подвода пара расширяло возможности такой унификации. На всю серию турбин ЛМЗ тре- [c.18]

В результате массового перевода доменных печей на работу с повышенным давлением газа мод колошником появилась возможность использования потенциальной энергии доменного газа. Доменный газ, имеющий давление 0,25 -0,3 МПа, расширяется в специальной газовой турбине до давления около 0,11 МПа, еще достаточного для транс портировки его потребителю. Мощность развиваемая такой турбиной, зависит от количества доменного газа, его началь ного давления и температуры. Например выход доменного газа из домны объемом 1400 м достигает 250 000 м /ч мощ ность, развиваемая турбиной при давле НИИ газа 0,25 МПа и температуре 500 С составит около 12 000 кВт. Конструкция турбины мало отличается от описанных выше. [c.176]

Примечание. и = onst можно приближенно принять для случая, когда длина канала ротора турбины мала по сравнению с его радиусом, так как вообще ц =шг k) = onst может быть вы- [c.54]

Ковшовая турбина может иметь от одного до шести соиел. Такие турбины больших мощностей применяются при очень больших напорах воды перед соплами — от 250 до 1800 метров. Они являются в настоящее время единственным типом турбин, способным работать при таких высоких напорах. Поэтому ковшовые турбины обычно используются на горных реках, стремительно бегущих и падающих с крутых склонов. Расход воды в них обычно невелик, но высота, с которой они падают, огромна. Ковшовые турбины малой мощности могут работать и ири значительно меньших напорах. [c.131]

Сталь ЭИ388 используют при изготовлении крепежа, корпусов газовых турбин, малых турбинных дисков. Она относится к дисперсионно-твердеющим стглям, упрочненным за счет образования карбидов хрома (СгззСв) и ванадия (V ). Оптимальной термической обработкой является закалка с 1160—1180° С в воде и последующее старение в течение 8—10 ч при 780—820° С [35, 36]. [c.165]

Невысокие теплоперепады в турбине, малые удельные объемы и благоприятные параметры на линии насыщения конденсационного цикла на N2O4 позволяют добиться значительного увеличения удельной мощности турбин, улучшить их весогабаритные характеристики (в 3—5 раз), что дает возможность создать одновальные газовые турбины единичной мощностью 1000—2000 Мет [414] при 3000 об/тИ н. [c.5]

Конденсаторы турбин малой и средней мощности (до 25 мгвт включительно) обычно поступают на монтаж в собранном виде. У турбин большей мощности конденсатор поступает в разобранно.м состоянии. [c.185]

Проверка и подготовка фундаментных плит к монтажу. Общая фундаментная плита под весь агрегат встречается главным обра-.чом у турбин малой мощности. В большинстве случаев плиты бывают составяы.ми из нескольких частей. [c.192]

Фиг. 34. Разрез типовой sepтиlfaльнoй открытой турбины малой мощности ФЗОО-ВО-60 (в литом исполнении).

Фиг. 34. Разрез типовой sepтиlfaльнoй открытой <a href="/info/105143">турбины малой мощности</a> ФЗОО-ВО-60 (в литом исполнении).

Фиг. 37. Разрез типовой фронтальной турбины малой мощности Ф30и-1 Ф-36.

Фиг. 37. Разрез типовой <a href="/info/108938">фронтальной турбины</a> малой мощности Ф30и-1 Ф-36.

У высоконапорных и срсдненапорных турбин Френсиса большой мощности рабочие колёса цельнолитые из углеродистой стали. У турбин малой и средней мощности они могут изготовляться также и спарными. Обод литой из углеродистой стали, лопасти штампованные. [c.294]

Кроме лопаток Финка реактивные турбины малой и средней мощности со спиральными камерами могут регулироваться одной вращающейся лопаткой, размещённой в потоке вблизи напорного штуцера (фиг. 65) (конструкция Рейфенштейиа), или вращающимся языком спирали фиг. 66 (схема Квятковского). Регулирование Финка даёт наиболее полную рабочую характеристику. [c.297]

Изображённые на фиг. 76, а и г коленчатые трубы применяются для горизонтальных турбин малой мощности. Американские всасывающие трубы гидроконы (фиг. 76, d и ) имеют назначение восстановить не только меридиональную, но и тангенциальную слагающую скорости выхода из колеса. Они имеют хорошие коэфициенты диффузорности, однако за последние годы их перестали применять, что объясняется сложностью их конструкции и удорожанием здания гидроэлектростанции, так как они требуют большого заглубления фундамента вследствие их большой высоты форма колена и горизонтального диффузора современной американской изогнутой трубы дана на фиг. 83. Габаритные размеры их приведены в табл. И. [c.308]

Ступени скорости с коническими бандажами сложны в производстве, поэтому для турбин малой и средней мощности предпочтительно ступени скорости изготовлять с цилиндрическими бандаишми. Однако такая кон- [c.146]

До последнего времени для конденсационных турбин в качестве расчётного принимался режим, соответствующий 80"/о номинальной мощности. В настоящее время таким образом выбирается режим для турбин малой и средней мощности. Для крупных турбин имеется тенденция принимать в качестве расчётной мощность 90"/о номинальной и выше. Для турбин высокого давления, предна.значенных для базовой нагрузки, может оказаться выгодным поддерживать во время эксплоатации максимальный расход пара, оставляя клапаны независимо от температуры охлаждающей воды [c.181]

Бесподвальные турбины малой мощности имеют обычно по одному конденсатному насосу с механическим приводом от вала турбины. [c.255]

Такая схема фиг. 173а может быть применена и для отопительных нужд, если установлена турбина малой мощности с отбором пара 4- - 6 ата. В этом случае ввиду сезонного характера нагрузки резервный комплект бойлеров и насосов не требуется. [c.271]

Большие массовые расходы ОРТ через турбину также обусловливают ряд особенностей органических турбин по сравнению с турбинами водяного пара. Вследствие высокой молярной массы ОРТ (см. табл. 1.1) удельный объем их перегретого пара в конце процесса расширения меньше соответствующего объема пароводяной смеси. Однако увеличение массового расхода у органических турбин превалирует над уменьшением удельного объема пара, а поэтому для органических турбин характерны гораздо большие удельные объемные расходы пара на выходе, чем для турбин водяного пара. Поэтому при значительной высоте лопаток турбины малой мощности имеют высокую степень их парци-альности, что, в свою очередь, способствует увеличению эффективности органических турбин. [c.14]

В основу определения "Пт положим расчетную схему, изложенную в пп. 5.1. .. 5.5, которая при = 1 соответствует осевым турбинам. Однако турбинам малой мощности присущи повышенные значения окружных потерь энергии [19], снижающие их отсительный лопаточный КПД. Поэтому для более детального учета влияния параметров рабочего процесса турбины на коэффициент скорости рабочего колеса представим его в виде [c.105]

Рассмотрим характеристики и данные стендовых испытаний, предназначенных для мелкосерийного производства ПТУ мощностью 40 кВт с четыреххлористым этиленом в качестве рабочего тела, применяемых для вторичного использования теплоты дымовых газов печей обжига керамики [122]. ПТУ функционирует при температурах конденсации и испарения, соответственно равных 313 и 383 К- Использование четыреххлористого этилена позволяет обеспечивать большие объемные расходы пара на выходе из одноступенчатой турбины малой мощности, а за счет этого высокий внутренний КПД турбины (порядка 70 %) и в конечном итоге — высокий эффективный КПД установки (порядка 11,5 %), работающей по нерегенеративному докритическому циклу Рен-кина. Это обстоятельство совместно с применением в конструкции агрегатов дешевых алюминиевых сплавов обеспечивает удельные затраты в ПТУ порядка 1100 долл./кВт. [c.182]

По расходу теплоты при больших нагрузках и по массе эта турбина мало отличалась от турбины 50 МВт ХТГЗ, но была значительно сложнее в изготовлении. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...