ЧАСТОТА КОЛЕБАНИЙ — ЭПЮРЫ

Если начертить эпюру моментов и провести через точку пересечения ее крайних линий вертикальную прямую до пересече-ршя с верхней ломаной линией эпюры моментов, то полученный при этом отрезок 2q всегда несколько длиннее отрезка Zi, определяющего величину первой из собственных частот колебаний. Потому получим [c.355]

ЧАСТОТА КОЛЕБАНИЙ — ЭПЮРЫ [c.650]

Найдя определяем по уравнению (65) значение (г). Процесс решения, как правило, быстро сходится (после двух-трех приближений). В результате расчета определяют не только первую собственную частоту, но и эпюру прогибов лопатки при колебаниях по первой форме, что позволяет найти также эпюру распределения изгибающих моментов по длине пера лопатки [c.286]

Структура решения (29) такова, что на постоянное значение ( вырожденное — оно получается решением уравнения (19) на всей оси) накладываются осцилляции. Несколько первых волн (при тгк х) имеют амплитуду, соизмеримую с этой постоянной. С ростом частоты колебания эпюра контактных напряжений носит все более волнообразный характер. Оказывается, что число горбов и впадин имеет порядок х Этот результат отличается от результата рассмотренной выше контактной задачи для полупространства, где эпюра стремится к постоянному, вырожденному значению. Указанное отличие объясняется влиянием дна в задаче о слое и вызвано многократным наложением отраженных от дна лучей. [c.284]

Первая строка в формуле (7.101) и третья — в формуле (7.102) показывают связь между начальными параметрами. Они используются при расчете форм колебаний и эпюр Л1 и С, после того как будут определены собственные частоты и значения двух начальных параметров. [c.385]

Эпюра скорости и соответственно напряжение трения на стенке при нестационарном течении жидкости заметно отличаются от соответствующих характеристик стационарного течения (см. подразд. 2.7, а также работы [6, 7, 26, 35]). Следствием этого отличия является зависимость у и от частоты колебаний или градиента измерений параметров потока и предыстории развития его во времени. В некоторых случаях при низких частотах колебаний или незначительном градиенте параметров потока эпюры скорости мало отличаются от стационарных и можно использовать квазистационарное приближение, т. е. в уравнение нестационарного движения (2.121) можно подставить значения у и для стационарного течения со средней скоростью, равной ее мгновенному значению. Однако при достаточно высоких значениях частот колебаний или при большом градиенте параметров во времени квазистационарное приближение, как будет показано далее, не позволяет получить достоверных данных о значении напряжения, а значит и диссипации энергии в потоке жидкости. Для получения достаточно точных моделей нестационарного течения необходимо учитывать зависимость напряжения трения или других эквивалентных характеристик от частоты и градиента параметров во времени. [c.67]

На фиг. 161, а показаны результаты исследования двух частот собственных колебаний вала с тремя дисками 01- -з Начертим эпюру моментов и проведем через верщину А прямую р так, чтобы на линиях эпюры, параллельных крайним полюсным лучам, получились одинаковые вертикальные отрезки Z2. Вертикальный отрезок, ограниченный вершиной В и линией р, определяет величину 2]. [c.354]

Пример 3.10. Построить эпюры М, О, N свободной рамы (рисунок 2.17) при вынужденных колебаниях с частотой в = 0,09169 - EI 1т 1/с. [c.174]

Фундаментальные функции поперечных колебаний представлены в главе 3. Ориентированный граф расчета принимаем такой же, как у задачи статики рамы. Расчет рамы на вынужденные колебания сводится к решению уравнения краевой задачи А X = -В и построению эпюр напряженно-деформированного состояния стержней. Для ухода от резонанса частоту [c.337]

Как отмечалось в третьей главе, полное решение гидро динамической задачи для частично заполненной сферы неизвестно. Мы располагаем данными, дозволяющими для волны первой формы вычислить частоту, декремент колебаний и результирующую гидродинамических сил. К сожалению, нет решения для гидродинамического давления жидкости на стенки сферы. Характер гидродинамического давления будет таким же, как и в цилиндрическом. резервуаре. На рис. 7.17 показана эпюра гидродинамического давления жидкости в сечении резервуара плоскостью, проходящей через центр сферы, и распределение давления в плане. Наибольший гидродинамический эффект будет, если [c.262]

Иа всех испытаний при колебаниях лопаток на собственных частотах наиболее. важным являются испытания при колебаниях по основному тону. В этом случае эпюра распределения напряжений не имеет резких максимумов, и значительные объемы металла находятся под действием напряжений, близких к максимальным, что позволяет отыскивать наиболее слабые по прочности места, локализованные чаще всего около корневых сечений, подвергающихся ручной механической обработке. Кроме того, разрушение лопаток по корневым сечениям является наиболее опасным для двигателя в целом, так как причиняемые при этом повреждения обычно выводят его из строя. [c.245]

Большой практический интерес представляет приложение изложенного метода к расчету частот лопаток компрессора — стержней переменного сечения. Следуя обычным методам решения одномерных задач, будем полагать, что уравнения (1) (7) справедливы и для стержней, у которых размеры профилей и относительная закрутка А непрерывно меняются по длине. Используя отмеченное в работе [31 свойство эпюр изгибающих моментов в консоли постоянного сечения при колебаниях, будем искать разложения форм колебаний в виде [c.351]

Формы нормальных колебаний первого и второго типов представлены на фиг. 129, айв. Зная частоты и формы колебаний, легко построить эпюры изгибающих Моментов, соответствующие амплитудным отклонениям балки. Для этого надо к массам приложить силы инерции [c.248]

Определяем инерционные силы, соответствующие форме колебаний, изображенной нз фиг. 202, е, при частоте = 140,6 сек . Величины этих сил указаны на фиг 202, ж. Строил от них эпюру моментов (фиг. 202, з), а затем определяем графическим методом прогибы, вызванные этими силами (фиг. 202, и). [c.348]

Данные таблицы 9 подтверждают достоверность результатов МГЭ по нерезонансным режимам. Чем дальше отстоит частота вынужденных колебаний 0 от первой частоты собственных колебаний со , тем ближе значения динамических параметров балки к параметрам статического расчета. Далее, по уравнению (3.10) и начальным параметрам таблицы 9, для 9 = 0,2о) вычисляем параметры состояния балки во внутренних точках. Результаты вычислений сведены в таблицу 10, по данным которой построены эпюры У(х), (р(х), М(х), Q x) (рис. 3.3). [c.106]

Пример 17. Построить эпюры М, Q, N свободной рамы (рис. 2.15) при вынужденных колебаниях с частотой в = 0,09 69- 1Е1 /т 7 . [c.116]

К этой же группе относится и механизм, в котором ось г поворота подвижного звена перпендикулярна направлению перемещения (рис. 2.23, б). Кольцевой преобразователь 1, поляризованный по высоте, работает в режиме резонансных радиальных колебаний, частота которых равна частоте второй гармоники продольных колебаний стержневых преобразователей 2 к 3. При синфазной работе обоих преобразователей происходит перемещение по оси у. При сдвиге фаз на я (этот случай показан на эпюре распределения колебаний) происходит вращение преобразователя 1. Силовой контакт обеспечивается пружиной 4, а преобразователи 2 и 5 крепятся в узловых плоскостях, что является преимуществом рассматриваемой схемы. [c.49]

Раздел ( Теория сооружений содержит данные по расчёту сооружений, отвечающих заданным условиям эксплоатации. В главе Статика сооружений приведены справочные сведения по расчёту статически определимых и неопределимых систем (балок, ферм, рам, пластинок, оболочек). Глава Динамика сооруи<е-ний содержит изложение общей теории упругих колебаний и их конкретное приложение к динамическому расчёту строительных конструкций. В этой главе помимо материалов к расчёту сооружений, обладающих любым числом степеней свободы, приведены справочные данные о частотах колебаний и динамических эпюрах даны таблицы и формулы, облегчающие и ускоряющие процесс расчёта. [c.7]

Если этого нет, то следует задаться другой частотой р и повтор рить расчет. Все значения р, которые удовлетворяют условикй (5.71), являются собственными частотами колебаний лопатки. Найденные затем по уравнениям (5.70) численные значения пара-, метров УИц и Q(, позволяют рассчитать все параметры во всех сечениях, построить форму колебаний лопатки, эпюры изгибающих моментов УИг и перерезывающих сил С . [c.270]

Оптимальные законы двумерных колебаний можно обеспечить и путем возбуждения связанных колебаний обоих типов (рис. 2.13, б), что упрощает схему питания преобразователя. Фазовый сдвиг 1 о (рис. 2.13, в) обеспечивается выбором сдвига А/ между резонансными частотами колебаний соответствующих форм, а рабочая частота /р обычно лежит между ними. Реверс движения происходит при смещении фаз изгибных колебаний на л (штриховая кривая на эпюрах распределения амплитуд продольных 6л и изгибных Ьу колебаний на рис. 2.13, б), что осуществляется переходом от электродов В к В. Как показали экспериментальные исследования, при /р = 20- -25 кГц А/ — 0,5 кГц для преобразователя из пьезокерамики ЦТС-19 1хЬхк = 60x14x3 мм) и А/ 0,2 кГц для преобразователя из пьезокерамики ПКР-6 тех же размеров, при этом 5о — л/4. [c.37]

В случае совершения колебаний при 0,5 i, т. е. резонансных колебаний в воздухе, узел продольных колебательных перемещений приходится на фланец. Упругая деформация стержня q,6 при этом не ограничена внешними силами. Распределение амплитуд колебательных скоростей представлено в этом случае кривой /. Видно, что максимумы амплитуды приходятся на концы стержня. Однако когда индентор преобразователя удерживается в постоянном контакте с испытуемой поверхностью силой F, упругая деформация Со,5 ограниченна. При этом узел эпюры резонансных колебательных скоростей смещается из средней точки стержня, например, в положение Л о. Резонансная частота при этом повышается в зависимости от длины стоячей волны в стержне, равной 0,5 - и более (кривая 2). Когда индентор прижат к испытуемой поверхности с максимальной силой, искомая деформация q,5 и амплит5 да на. левом конце гepл ня равны нулю, а длина стоячей волны колебаний составляет 1,5 . Это свидетельствует о повыше- [c.431]

Для расчета основных параметров вибрационной формовочной машины необходимо знать обусловленные технологическим процессом требуемые кинематические параметры движения рабочего органа. К последним следует отнести основную частоту, амплитудный и фазовый спектры ускорения, или скорости, или перемещения, форму траекторий характерных точек рабочего органа и ориентацию траекторий в пространстве, допустимую или необходимую неравномерность эпюры размахов колебаний основных поверхностей формы. Задание указанных кинематических параметров должно исходить из учета состава и свойств бетонной смеси, размера и конфигурации изделия, требуемых прочности, водонепроницаемости и морозостойкости готового изделия, качества его поверхностей, а также необходимой продолжительности вибрирования, наличия и режимов последующей термовлажиостной обработки, требуемой прочности свежеотформованного изделия, экономических оценок и ряда других обстоятельств. [c.382]

Генератор калибрационных импульсов был собран на двух лампах Л25, Л26 по обычной схеме трех точек. В нормальном состоянии лампа Л25 была открыта и шунтировала колебательный контур. Прямоугольный отрицательный импульс закрывал ее, вызывая гармонические колебания в колебательном контуре частотой 1 мггц. Колебания продолжались в течение времени, равного длительности импульса (рис. 3, эпюра № 17). Следующий каскад (Л27) ограничивал колебания сверху на нулевом уровне и усиливал отрицательные импульсы до напряжения [c.154]

В технических расчётах особенно необходимыми являются частота (15) и форма колебаний, определяемая амплитудой А1 и эпюрой прогибов системы. Иногда взамен формулы (15) пользуются следующей формулой1, дающей число колебаний в 1 мин. [сравнить с (3)] [c.181]

Используя найденные значения исходных параметров Во и Со в двухчленных формулах параметров сечений (7.97), получаем численные значения всех параметров сечений. Параметры сечений представляют собой форму колебаний, эпюры изгибающих моментов и перерезывающих сил для каждой собственной частоты. [c.384]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...