Параметры балок

На более высоких частотах определяется только переходная жесткость, так как входная жесткость практически пропорциональна массе верхней плиты амортизатора и квадрату частоты. Потери в амортизаторе и коэффициент поглощения в среднем диапазоне частот определяются по работе внешних сил на резонансе системы, состоящей из амортизатора и балки. Резонансные частоты в этом случае варьируются путем подбора параметров балок. [c.93]

Рассмотрим два оптимальных по множеству Парето решения, выбранных из совокупности решений с различными ki, соответствующих в дальнейшем изложении параметрам балок 5336-02 и 5336-03. [c.193]

Для создания балок служит инструмент Балка ( )- Диалоговое окно установки параметров балок имеет пять панелей, открывающих доступ к различным группам параметров (рис. 6.38). [c.178]

Рис. 6.38. Диалоговое окно установки параметров балок

Для одновременного изменения всех отверстий балки необходимо выбрать всю балку, а затем через диалоговое окно параметров балок установить новые значения формы и размеров отверстий в балке. [c.183]

Рис. 7.7. Параметры балок, доступные посредством информационного окна

СИЛОВЫЕ И ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ НЕКОТОРЫХ БАЛОК [c.16]

После определения лишних неизвестных усилий перемещения в статически неопределимых системах можно найти обычными способами. При этом следует пользоваться методами, которые в каждом частном случае наиболее просто приводят к результату. Например, прогибы и углы поворота сечений статически неопределимых балок, несущих сложную нагрузку, удобно определять по методу начальных параметров. Способ Мора, являющийся универсальным, применим, конечно, во всех случаях. Им широко пользуются при определении перемещений в балках, рамах и фермах. [c.424]

Во всех рассматриваемых задачах решение распадается на два этапа. На первом выясняют напряженное состояние в сечениях балки, а затем определяют перемещения, причем здесь возможно рассмотрение балок либо с переменным поперечным сечением, но исходной внешней нагрузкой, либо с исходным поперечным сечением, но некоторой приведенной нагрузкой, зависящей от заданной внешней нагрузки и от диаграммы работы материала. На этом этапе расчета могут быть широко использованы хорошо известные методы определения перемещений в балках (метод последовательных приближений, метод начальных параметров, графо-аналитический метод и т. п.). [c.173]

При расчете статически неопределимых балок и рам вначале отбрасываются "лишние" связи и их действие заменяется неизвестными усилиями. Заданная система таким образом превращается в статически определимую, называемую основной системой. Основная система должна быть геометрически неизменяемой. Для вычисления лишних неизвестных составляются уравнения деформации, смысл которых заключается в том, что основная система под действием заданной нагрузки и липших неизвестных деформируется так же, как и заданная статически неопределимая система. Число уравнений деформации равно степени статической неопределимости. Для составления уравнений деформаций могут быть использованы известные из предыдущего раздела методы вычисления перемещений (метод начальных параметров, интеграл Мора, правило Верещагина и др.). [c.60]

Жесткость перекрестных балок измеряется параметром //Pg, где [c.390]

Прогибы и углы поворота сечений статически неопределимых балок удобно определять по методу начальных параметров. [c.538]

Задача определения модулей межслойного сдвига окончательно не решена до настоящего времени. Сложность ее решения обусловлена тем, что межслойные модули сдвига, как правило, определяются на стержнях, где трудно реализовать условия чистого сдвига. Обычно для этой цели используется изгиб коротких балок или кручение стержней с различным отношением параметров их поперечного сечения. Первый способ прост в реализации, но не позволяет получать достоверных сведений вследствие сложного напряженного состояния в образце при малом отношении //Л (см. с. 41). Приближенные зависимости, которые исполь- [c.45]

Следует отметить, что второе слагаемое в знаменателе равенства (23) учитывает влияние инерции поворота сечения на частоты поперечных колебаний балки. Из равенства (24) можно заключить, что этот эффект является существенным для коротких (малая длина ), щироких (большой параметр рз) или гибких (малый параметр р ) балок нри определении частот, соответствующих высшим формам колебаний (большой номер т). [c.140]

Рис. 12.60. Кривые безразмерных объемов балок равного сопротивления как функции безразмерных параметров сечений.

Решение (12.124) является общим для всех балок, содержащих один участок. Специфика каждой из исследуемых балок учитывается в величинах Qад, Л1 о, и Vo, которым легко дать механическую трактовку — это соответственно поперечная сила, изгибающий момент, угол поворота и прогиб в сечении, совпадающем своим центром с началом интегрирования. Для того, чтобы удостовериться в сказанном, положим г = 0, тогда все члены в правых частях (12.124) обращаются в нуль за исключением одного (Ом —в первом, Л1.ГО—во втором, —в третьем и Оц —в четвертом уравнениях). Вместе с тем смысл левых частей уравнений (12.124) соответственно таков минус поперечная сила, минус изгибающий момент, поворот и прогиб. Отсюда и делается заключение о природе <3од, Мхо, Х0 и Оо- Величины Qyo. й л-о и п, называются начальными параметрами. [c.208]

Связь двух основных параметров (направления волокна и направления приложенных напряжений) устанавливается в двух системах. В первой системе, предназначенной в основном для гладких образцов, три направления приложения напряжений определяются обычно направлением, параллельным долевому Д, поперечному П или высотному в направлениям, как показано на рис. 5. Другая система особенно успешно применяется для образцов с предварительно созданной трещиной. В этой системе буквами Д, П, В (соответственно долевое, поперечное и высотное обозначаются направления распространения трещины и приложения нагрузки. На рис. 7 представлены соответствующие образцы типа двухконсольных балок (ДКБ), которые могут быть изготовлены из крупногабаритных плит. [c.163]

Уравнение (I. 97) показывает, что в отличие от решений для вынужденных колебаний балок, имеющих линейные граничные условия, решения для вынужденных нелинейных колебаний балок получаются не однозначными. Одной и той же частоте колебаний со (или а) может соответствовать несколько параметров Л 2, а следовательно, и амплитуд колебаний (при заданной внешней возмущающей силе Ро). Можно думать, что одни решения ij i (х) и 1 32 (л ) будут устойчивыми, а другие нет. На этот вопрос можно ответить, исследуя характер кривых вынужденных колебаний определен- [c.37]

Расчетную модель корпуса редуктора можно представить в виде прямоугольной рамы, состоящей из высоких балок. В этом случае собственные частоты рамы оказываются зависящими от 18 параметров. [c.27]

Д — определитель матрицы Д = xjL безразмерный параметр жесткости Гг — безразмерный параметр жесткости (см. выражение (5.19)) фь ф2 — функции п-й формы колебаний соответственно 1 и 2 балок [c.206]

Из уравнений (III Л.8 а, и) олределяются Wx и Fj, и оптимальные параметры балок (1И Л. 5). Подставляя Wx, Wyi Л, , 6п в уравнения (II1.1.8 а, б, в), получают три системы уравнений для определения значений Я1 и Яг (III.1.8 а) в (Iil.l 8 б), (111.L8 а) и (III.Ii8 в), (Ш.1.8 б) и (III.1.8, в). Если и Й1ученные значения Я и Яа удовлетворяют всем трем уравнениям (111.1.8 а, б, в) или прд, этом их значения имеют малую погрешность (например, меньше чем 5 %), то задача по определению Я1 и Ц решена. Из уравнений (II 1.1.8 а, б, в) определяются значения /г Ь, и минимум целевой функции / (л ). Если погрешность в знйениях Я5 и Я велика, то задачу надо решать при ограничениях в виде неравенств по случаям а И б. Тогда [c.343]

Сечение балок может быть прямоугольным или профильным. У прямоугольных балок размеры сечения устанавливаются непосредственно в панели Geometry and Positioning (Форма и расположение) диалогового окна установки параметров балок (или через информационное табло). Для профильных балок в этой панели становится доступной установка поворота сечения относительно оси балки (рис. 6.44), а в параметрах представления балок на плане и в разрезах появляется меню выбора профиля из базы профилей проекта (рис. 6.45) и ряд дополнительных параметров сечения. Размеры сечения балки в этом случае определяются параметрами выбранного профиля. Профиль балки может быть изменен при помощи редактора профилей (см. разд. 17.1). [c.180]

Балки могут быть горизонтальными или наклонными. Если в панели Geometry and Positioning (Форма и расположение) диалогового окна установки параметров балок выбран вариант создания наклонных балок, то становится доступной установка величины наклона (рис. 6.46). [c.181]

Форму и размеры отверстия можно изменить, выбрав его и задав в панели Hole (Отверстие) диалогового окна установки параметров балок (см. рис. 6.42) нужную форму и размеры выбранного отверстия. [c.183]

В связи с этим первое издание подверглось большой переработке и существенным дополнениям. Наряду с использованием значительной части задач предыдущего издания в сборник включено на основе опыта советской школы известное количество новых задач. Кроме того, авторы сочли необходимым пополнить сборник новыми разделами, отражающими развитие науки о сопротивлении материалов за последние годы. В частности, введены такие разделы расчет статически неопределимых систем по допускаемым нагрузкам расчет толкостенных стержней расчет элементов конструкций и машин на ползучесть определение деформаций и расчет статически неопределимых балок по методу начальных параметров. [c.5]

Система перекрестных балок состоит из двух сжатых силами Р балок длиной 3/,, жесткостью на изгиб EiJi U двух подкрепляющих поперечных балок длиной З/г, жесткостью EsJ . Концы всех балок оперты шарнирно. Определить критическую нагрузку для продольных балок, представив ее с помощью параметра п в виде = [c.207]

В теории механических колебаний балок из композиционных материалов, а также других конструкций можно выделить два основных направления (они обсуждаются в работах [34, 1 ]) метод эффективных модулей и метод эффективных жесткостей. Согласно первому методу композиционный материал в задачах динамики рассматривается как однородный и ортотроппый (свойства такого условного материала соответствуют исходному материалу), а согласно второму — по упругим постоянным волокон и связующего и геометрическим параметрам находят эффективные жесткости . Эти методы приводят к различным уравнениям движения. и граничным условиям. Значение метода эффективных жесткостей заключается в возможности описывать волновую дисперсию, кроме того, он более эффективен в задачах о распространении волн. Проблема распространения волн в композиционных материалах здесь не обсуждается. Отметим только, что она рассмотрена в работах [40, 6, 16, 82]. В задачах динамики конструкций из композиционных материалов метод эффективных жесткостей получил более широкое распространение. Для балок из слоистых композиционных материалов наиболее эффективна разновидность метода, которая изложена в работе [77] и описана ниже.. [c.138]

Отсюда следует, что для заданных отношений геометрических параметров hit и упругих постоянных GJE сдвиговая составляющая прогиба уменьшается при увеличении отношения длины пролета к толщине несущего слоя LH. Для длинньЬс трехслойных балок с относительно тонкими несущими слоями доля сдвйговой составляющей в суммарном прогибе незначительна. Можно также заключить, что для коротких трехсложных балок отношение ЬН является параметром, по величине которого можно судить о форме разрушения (в результате разрушения несущих слоев или среза по леевой прослойке, соединяющей несущие слои с заполнителем). [c.143]

Классическим примером такого подхода является расчет по предельным нагрузкам. В качестве внешнего параметра принимается система действующих сил. Их предельное значение устанавливается различными способами в зависимости от особенностей конструкции. Для балок и рам, работающих на изгиб, наиболее распространенным является известный из сопротпвлоБия материалов прием врезания пластических шарниров. Нагрузка считается предельной в том случае, если рама с врезанными шарнирами становится кинехматически изменяемой. [c.46]

В ранее приведенных примерах расчета однопролетных балок было показано, что, используя метод начальных параметров, можно находить вектор (о в М <Э с одинаковой степенью сложности как для статически определимых, так и для статически неопределимых балок. Рассмотренный пример проиллюстрировал возможность отыскания методом начальных параметров указанного выше вектора и для неоднопролетных статически неопределимых балок. Однако при этом решение оказывается более трудоемким, чем при комбинированном использовании метода сил для раскрытия статической неопределимости (применительно к условиям нашего примера величина определилась бы из одного самостоятельного уравнения) и метода начальных параметров для отыскания вектора о О Л1 , когда статическая неопределимость уже раскрыта (нача.тьные параметры при этом находятся из системы двух уравнений с двумя неизвестными). [c.226]

Наконец, заметим, что независимо от того, использован ли метод начальных параметров в чистом виде или в комбинации с методом сил, в случае неоднопролетных балок при вычислениях возникают малые разности близких по значению величин, что связано либо с потерей точности, либо с необходимостью сохранения при вычислениях большего, чем при использовании других методов, числа значащих цифр. [c.226]

Расчетная модель системы содержит 20—30 участков балок с массами и жесткостями. Каждый из участков характеризуется 25 параметрами, многие из которых задаются срграниченной точностью. Варьирование параметров в небольших пределах по-разному влияет на спектр собственных частот и соответствующие ему формы [c.156]

Следует отметить, что при проектировании конструкций таких систем необходимо руководствоваться не только одними конструктивными соображениями, но и осуществлять такую конструкцию, чтобы для нее можно было составить достаточно четкую расчетную динамическую модель. Это дает возможность выполнять ее виброакустический расчет в зоне хотя бы низких частот, несущих основную долю колебательной энергии. Для примера будем рассматривать только вертикальные колебания. Исследуемую конструкцию представим в виде двух балок (рис. VIII.2) первой балки 2 (верхней платформы), имеющей прогибы (х), жесткость E J2 и погонную массу jiai полученную с учетом размазывания масс агрегатов, установленных на ней, и второй балки I (промежуточной рамы), имеющей соответствующие параметры (х), [c.357]

В формуле (16) величины Iz, 1у, /m,/d вычисляются каждая соответственно для одной из балок иабора. В нашем расчете эти величины учитываются и рассчитываются для набора и для отдельной балки. Если же рассматривать сечение как монолит при деформации балки, тогда функция (р(х)—0, а все параметры fz, 1у,, Id надо вычислять для сечения как жесткого монолита. [c.12]

Если предположить, что балка равномерно покрыта непрерывным слоем настроенных демпферов, то параметр эффективной массы tjje станет истинным коэффициентом массы для распределенных демпферов, т. е. отношением общей массы демпфера и общей массы балки. Это следует из выражения (5.18) при N- oo. Кроме того, видно, что параметр Те равен произведению величины L IEl% и общей жесткости параллельно установленных упругих демпферных элементов. Теория колебаний балок с равномерно распределенными настроенными демпферами представлена в работе [5.20]. Амплитуду W 1 можно легко определить из выражения (5.15), задавая различные значения для ijJe, Ге и Т) КаК фуНКЦИЙ ОТ (1/ 1 ) . Типичные зависи- [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...