Стержневые преобразователи

Магнитная цепь та же, что на фиг. ГХ.56. Соотношения потока и коэффициента самоиндукции такие же, как и для поляризуемого стержневого преобразователя. [c.370]

Рассмотрим пьезоэлектрический стержневой преобразователь со свободным концом Xi = —/i/2 второй его конец x = li/2 будем [c.81]

Метод контактного импеданса, применяемый для контроля твердости, основан на оценке механического импеданса зоны контакта алмазного индентора стержневого преобразователя, прижимаемого к контролируемому объекту с постоянной силой. Уменьшение твердости увеличивает площадь контактной зоны, вызывая рост ее упругого механического импеданса, что отмечается по увеличению собственной частоты продольного колеблющегося преобразователя, однозначно связанной с измеряемой твердостью. [c.213]

Таким образом, оказывается, что, несмотря на кажущуюся на первый взгляд необычность формы тела на рис. 57, с его помощью удается достаточно точно определить все качественные и количественные характеристики звукового поля, создаваемого стержневым преобразователем. [c.123]

Техническая характеристика стержневого преобразователя ПМС-15А-18 [c.479]

При установлении влияния настройки стержневых преобразователей предполагали, что частота двух из них отличается от собственной частоты системы на 200 Гц. [c.166]

Рис. 2.3. Эквивалентная схема стержневого преобразователя.

Расчетные и экспериментальные оценки показывают, что время разогрева современных преобразователей находится в пределах до 1—2 ч. Расчетные оценки тепловых режимов цилиндрических экранированных и стержневых преобразователей со сложной колебательной системой наиболее целесообразно производить методом конечных разностей [59]. При этом преобразователь разбивается на N элементарных объемов V, каждый из которых имеет мощность тепловыделения [c.58]

В формулах для напряжений в активном элементе стержневого преобразователя применены следующие обозначения бя,ст — растягивающие напряжения в армирующей стяжке 5ст — площадь поперечного сечения керамического стержня и стяжки. [c.79]

Рис. 4.10. Схематический чертеж стержневого преобразователя.

Глава 6. СТЕРЖНЕВЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ 6.1. Назначение [c.97]

Существенными достоинствами стержневых преобразователей являются следующие [c.97]

Рис. 6.1. Конструкции стержневых преобразователей, применяемые в нижнем и среднем диапазоне звуковых частот а — на глубинах до 500 м б — на любых глубинах.

Возможны и другие конструктивные модификации стержневых преобразователей. [c.100]

При проектировании широкополосных низкочастотных стержневых преобразователей весьма важное значение имеет учет влияния изгибных колебаний накладок. Он может быть выполнен по методике, приведенной в работе [54]. [c.102]

Излучающая накладка стержневого преобразователя в целях минимизации влияния ее изгибных колебаний обычно делается круглой. В связи с этим при [c.103]

Для частот, близких к резонансной, эквивалентную схему стержневого преобразователя без накладок можно привести к виду, при,котором параметры ее [c.116]

При этом эквивалентная схема стержневого преобразователя совпадает со схемой, изображенной на рис. 8.6. Механические параметры становятся эквивалент- [c.117]

Рис. 8.5. Упрощенная эквивалентная схема одностороннего стержневого преобразователя для области резонанса.

Рис. 8.6. Электромеханическая схема стержневого преобразователя с эквивалентными параметрами.

Для ускорения процесса нахождения размеров элементов стержневых преобразователей можно использовать графики, приведенные на рис, 8.9, 8.10. [c.120]

Рис. 8.9. К расчету размеров стержневого преобразователя с одной накладкой при 5н/5 = 1 1,5 2 3 4 6 8.

Для выяснения нелинейных зависимостей в поведении ферритовых излучателей в отсутствие кавитации были проведены измерения на стержневом преобразователе с резонансной частотой 27 кгц, работавшем в воде в импульсном режиме [57, 61]. При различных значениях потребляемая излучателем мощность постепенно увеличивалась. Схема измерений представлена на рис. 15. При увеличении вольтметр Уизл и осциллограф фиксировали значение амплитуды напряжения на возбуждающей обмотке по падению напряжения на сопротивлении Я, измеряемому вольтметром [c.136]

Были проведены также испытания ферритового преобразователя непосредственно в гальванической ванне [69] изучалось воздействие излучаемого им звука на процессы никелирования и цинкования. В опытах использовался стержневой преобразователь из феррита 21 с резонансной частотой 27 кгц. Он работал в режиме двухстороннего излучения. Интенсивность излучения составляла , 3втп1см , величина питающего напряжения — 40 ( , потребляемая мощность — 30 вт. Преобразователь не вызывал заметного нагревания электролита в ванне. Подмагничивание его осуществлялось при помощи постоянного тока (для работы в агрессивных средах составные сердечники не годятся, в частности — сердечники с вклеенными постоянными магнитами, так как клеевой шов в этих условиях оказывается недостаточно прочным). Положение преобразователя в ванне относительно пластин анода и катода видно на рис. 24. При работе его [c.144]

Двухстержневой пакетаый преобразователь можно представить как систему двух отдельных стержней, нагруженных с обоих концов дополнятельными массами ц наклаокками). Вследствие этого частота пакета окажется несколько ниже, чем у стержневого преобразователя равной длины. Для определения длины пакетного преобразователя из формулы (7-1) можно получить выражение [c.171]

Электромеханич. преобразователи с 3 и более сторонами (напр., несимметричный маг1П1тострикцион-ный стержневой преобразователь, имеющий одну электрическую и две мехапич. стороны) можно рассматривать на основе общей теории многополюсников, частный случай к-рой — теория четырехполюсника. [c.415]

Рис. 2.. Эквивалентная электромеханич. схема стержневого преобразователя, р, с, 8 — плотность, скорость звука и площадь поперечного сечения стерншя.

В большинстве способов обработки твёрдых тел УЗ используются т. н. УЗ-вые инструменты, основу к-рых составляет резонансная стержневая колебательная система, обычно двух- или трёхполуволновой длины. В неё входит резонансный стержневой преобразователь магнитострикционного или пьезоке-рамич. типа, резонансный стержневой концентратор, одно- или двухступенчатый, и рабочий наконечник (к-рым может быть специально заточенный конец самого концентратора). [c.21]

Для увеличения динамич. прочности П. п. упрочняют путём создания в них механич. напряжений сжатия, что, напр., на стержневых преобразователях из пьезокерамики достигается с помощью стяжного болта (рис. б). Значения напряжений сжатия при такой стяжке определяются как пьезоматериалом, свойства к-рого не должны существенно изменяться, так и конструкцией П. п. [c.285]

Эти разности пренебрежимо малы, если /с фф > 1, однако во всех остальных случаях в измеренные значения характеристических частот следует вводить соответствующие поправки. При большой индуктивности рассеяния и низком к фф, что часто наблюдается для стержневых преобразователей, изготовленных из металлических материалов, полный импеданс имеет реактивный характер па всех частотах, и, следовательно, /г и /а вообще не обнарулашаются. Электрические потери обычно учитываются сопротивлением Во, включенным последовательно с Ь, а механические потери или акустическая нагрузка — сопротивлением В, включенным параллельно С]. Механическая добротность [c.321]

Важно также установить влияние на выходные параметры УКС настройки стержневых преобразователей по отно-шен1 Ю к резонансной частоте системы, что позволило бы определить диапазон допустимой настройки при выборе их для схемы. Для решения указанных задач проведен теоретический анализ радиально-стержневой УКС для установления зависимости выходных параметров системы от потерь на внутреннее трение в диске и преобразователях, а также параметров используемых в схеме преобразователей. Расчетная схема показана на рис. 5.9. УКС со-сто 1т из обоймы / в виде однородного кольца и четного числа стержневых преобразователей 2, [c.163]

Исследования показали, что варьирование добротностью преобразователей Q/ и диска Qr в указанных в таблице пределах изменяет амплитуду смещения р(г1) на 127о. а настройка стержневых преобразователей на резонансную частоту системы приводит к уменьшению амплитуды радиальных смещений на внешней поверхности обоймы на 257о- [c.166]

Первый подход позволяет легко оценить эффективность электромеханического преобразования, осуществляемого всеми наиболее широко применяемыми типами современных преобразователей (цилиндрическими, сферическими, пластинчатыми, работаюшими на поперечном пьезоэффекте и не имеющими накладок стержневыми преобразователями, а также стержневыми преобразователями с массивными накладками). Второй подход наиболее удобен при анализе стержневых преобразователей, имеющих накладки с небольшой массой. [c.28]

Из расчетных и экспериментальных оценок тепловых режимов экранированных цилиндрических преобразователей силовых конструкций следует, что максимальные температуры разогрева этих преобразователей при экранировании их на 180° возрастают примерно в 2 раза по сравнению со случаем отсутствия экрана. При этом максимально разогревающаяся часть преобразователя находится около середины поверхности активного элемента, покрытой экраном. Указанное выше возрастание температуры разогрева преобразователя вызвано ростом его теплового сопротивления, обусловленным увеличением длины пути теп.тоотвода из-под экранированных участков. Результаты сравнительных численных оценок тепловых режимов излучателей различных типов показывают, что наиболее подверженными разогреву являются разгруженные конструкции стержневых преобразователей и конструкции цилиндрических преобразователей с большими углами экранирования. [c.59]

Формулы для напряжений в активном элементе стержневого преобразователя не учитывают концентрацию напряжений в окрестности стыка пьезокерамических элементов с накладками. Для избежания концентрации напряжений в пьезокерамш<е в стыке должны быть использованы промежуточные металлические детали, которые одновременно выполняют функции развязок термоупругих напряжений. [c.79]

Условие разрушения (4.29) может быть применено к оценке прочности ак-гивных эле.ментов цилиндрических пульсирующих и мало -абаритных низкочастотных стержневых преобразователей. Оно устанавливает зависимость допускаемой амплитуды циклов рабочих напряжений в активных элементах от начальных сжимающих напряжений при любой вероятности, его безотказной работы, любом сроке службы преобразователей и длительности работы в активном режиме. Эта зависимость может быть представлена в виде диаграммы предельных циклов рабочих напряжений. [c.83]

В силу сказанного наиболее широкое применение стержневые преобразователи нашли в качестве элементов излучающих и приемоизлучающих антенн. [c.97]

Рис. 6.2. Конструкции стержневых преобразователей, применяемые в ультразвуковом диапазоне частот а — с общей накладкой б — без общей наыадки.

Известно, что широкополостность, однонаправленность и эффективность стержневого преобразователя существенно зависят от коэффициентов асимметрии А и механической трансформации ки. т его колебательной системы. Для облегчения выбора размеров необходимой колебательной системы на рис. 6.5 и 6.6 [c.101]

Коэффициет дифракции стержневого преобразователя при работе его в составе приемоизлучающей антенны на частотах, лежащих ниже резонансной, приближенно равен [c.104]

По типу колебательной системы преобразователи могут быть разделены на шлиндрнческие и стержневые. В свою очередь, среди стержневых можно выде-шть преобразователи с симметричными и несимметричными накладками, с одной [акладкой и без накладок. Стержневые преобразователи могут быть развиты 1Доль рабочей поверхности, представляя собой единую многостержневую кон- трукцию — линейную или двумерную с плоской или цилиндрической поверх-юстью. [c.115]

Рис. 8.10. К расчету размероа стержневого преобразователя с двумя симметричными накладками при 5/5н, меняющемся в пределах 0,1 —1.0.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...