Мощность Значения в л. с. или hp Перевод в кет

С целью повышения эффективности участия блока в регулировании частоты в энергосистеме, в схеме предусмотрена частотная коррекция. Сигнал по частоте / передается регулятору мощности через специальный частотный корректор ЧК (рис. IX. 13), имеющий кусочно-линейную характеристику. Такая характеристика обусловлена стремлением поддержать при номинальной частоте и малых отклонениях от нее заданное значение мощности. При отклонениях частоты, превышающих установленные пределы, корректор изменяет уставку регулятора мощности и переводит блок к новой мощности с заданной неравномерностью по частоте. Статический сигнал по частоте вводится в регулятор мощности при любом способе регулирования. При первичном управлении котлом регулятору до [c.169]

Перевод значений мощности из метрических лошадиных сил (л. с.] и из английских лошадиных сил (hp) в киловатты кет) [c.30]

Схемы с задающим регулятором. Задающий сигнал котельному регулятору давления в схемах этого типа формируется специальным задающим регулятором (рис. IX.11, д). В качестве его входной величины может быть выбран перепад давлений на регулировочных клапанах турбины, их положение, давление в импульсной линии САР турбины или любая другая величина, которую необходимо поддерживать в равновесных режимах постоянной или меняющейся по заданному закону. При необходимости, например, уменьшить мощность блока регулятор мощности прикрывает регулировочные клапаны турбины. Перепад давлений на них увеличивается. Задающий регулятор, измеряющий этот перепад и сравнивающий его с заданным, при появлении сигнала рассогласования формирует команду, представляющую собой задание главному регулятору нагрузки котлоагрегата. В отличие от рассмотренных выше схем этот сигнал является переменным во времени и исчезает, когда перепад давлений или другая регулируемая величина оказывается равной заданному значению. САР котла, выполняя задание, уменьшает подачу топлива, питательной воды и воздуха и переводит котел на режим работы с пониженным давлением. Мощность [c.166]

Перевод значений мощности из лошадиных сил в ватты [c.108]

Мощность 35, 202 — Единицы измерения 9, 11 — Значения в л. с. или hp — Перевод в квт 18 [c.784]

Нажав на кнопку Сброс , резко переводят рычаг управления двигателем на максимальную частоту вращения коленчатого вала. Стрелка прибора при этом будет показывать мощность, близкую к номинальной, если двигатель исправен. Рекомендуется трижды повторять измерения и подсчитывать среднеарифметическое значение мощности. [c.45]

Установив минимально устойчивую частоту вращения коленчатого вала, резко переводят подачу топлива на максимальный скоростной режим и по цифровому табло фиксируют мощность в лошадиных силах. Измеренное значение мощности сравнивают с допускаемыми техническими условиями. [c.46]

Тиристоры можно переводить в открытое состояние импульсами управления различной мощности. Минимальная мощность определяется наименьшими значениями тока и напряжения в цепи управления, при которых отпираются все тиристоры данного типа. Максимальная мощность импульсов управления ограничивается допустимой температурой нагрева полупроводниковой структуры в области управляющего электрода при протекании тока управления. [c.149]

В противном случае отключают регулировочную обмотку амплистата и при указанном выше положении пластин водяного реостата измеряют мощность тягового генератора на IV позиции. Она должна быть 400—500 кВт. Если мощность больше 500 кВт, уменьшают ток в задающей обмотке амплистата, снижая сопротивление резистора смещения СС (хомутом у провода 409). Если мощность меньше 400 кВт, увеличивают ток в задающей обмотке резистором СС. После этого переводят рукоятку контроллера на XV позицию и восстанавливают исходное значение тока в задающей обмотке, соответственно уменьшая или увеличивая сопротивление резистора СОЗ (хомутом у провода 408). Если при проверке было выяснено, что индуктивный датчик вступает в работу на позициях выше восьмой, то уровень мощности на IV позиции устанавливают более низкий (400 кВт), а при вступлении индуктивного датчика в работу на позициях IV и ниже — более высокий (500 кВт). [c.195]

В отличие от изложенного, изменения кь не имеют какой-либо закономерности, вытекающей из характера процесса. Как было нами показано [62], у одноковшовых экскаваторов малой, средней и большой мощности при практически одинаковых возможностях разработки грунтов и близких между собой значениях к значения кь различаются между собой в 3—4 раза. Как это показано на рнс. 177, перевод значении кь в к и обратно практически невозможен, так как каждый экскаватор, имеющий свою емкость ковша, будет иметь отличные от других машин значения кь- Такое положение подтверждает приведенный выше анализ более 250 моделей роторных экскаваторов. Ввиду этого вызывает некоторое [c.215]

При увеличении тока возбуждения до 230 А БУТ включает по проводам 010 и 031 РСВ, которое переводит силовую схему в режим торможения с самовозбуждением. Заданное значение тока обусловлено характеристиками ТЭД и мощностью преобразователя. [c.89]

Схема стабилизатора, в которой с ростом /вых транзистор VT1 откроется, приведена на рис. 7.10, д. Когда выходной ток достигает такого значения, при котором падение напряжения на резисторе R2 становится достаточным для перевода транзистора VT1 в состояние насыщения, этот транзистор своим переходом коллектор—база шунтирует переход коллектор — база транзистора VT2 и переведет его в режим насыщения. При этом напряжение i/к на VT2 очень мало и мощность Рк снижается до малого значения. Возврат схемы в исходное состояние происходит автоматически при уменьшении тока /вых. [c.276]

Таким образом, полное общее сопротивление движению представляет собой сумму основных и дополнительных сопротивлений локомотива и вагонов. Хотя локомотивная бригада не может регулировать силы сопротивления движению поезда, она должна четко представлять себе природу и значение этих сил, характер их действия, для того чтобы правильно использовать мощность локомотива, преодолевать сопротивление движению с наименьшей затратой топливно-энергетических ресурсов. Снижению сопротивления движению способствует проведение таких мероприятий, как усиление верхнего строения пути, замена звеньевого пути на бесстыковой, перевод подвижного состава на подшипники качения, смягчение профиля пути и др. [c.23]

При переводе по первому способу получается двигатель с искровым зажиганием, основные качества которого описаны в предыдущем параграфе. Однако переход от дизельного двигателя имеет свои особенности. Прежде всего, при конвертировании дизельного двигателя таким способом не имеет места потеря мощности. Дизельный двигатель в режиме максимальной мощности работает на бедных (или обедненных) смесях. При этом газовый процесс в качестве предельно богатых требует коэффициентов избытка воздуха оС не выше 1,3. Для бензинового двигателя это значение соответствует пределу эффективного обеднения. Для газового двига- [c.86]

Огромное значение, к-рое придаётся исследованиям в области УТС, объясняется рядом причин. Нарастающее загрязнение окружающей среды требует перевода пром. производства планеты на замкнутый цикл, когда возникает минимум отходов. Подобная реконструкция пром-сти связана с резким возрастанием энергопотребления. Но ресурсы минерального топлива ограничены, и при сохранении существующих темпов развития энергетики они будут исчерпаны на протяжении ближайших десятилетий (нефть, горючие газы) или столетия (уголь). Наилучшим вариантом было бы использование солнечной энергии, но низкая плотность мощности падающего излучения затрудняет радикальное решение проблемы. Переход энергетики в глобальном масштабе на ядерные реак- [c.786]

При переводе бензиновых двигателей на генераторный газ происходит падение их мощности, вызванное меньшим значением теплотворной способности газо-воздушной смеси (550 кал1м ) по сравнению с теплотворной способностью бензино - воздушной смеси (880 кал1м ), уменьшением объёма продуктов горения, уменьшением коэфициента наполнении из-за повышения температуры смеси и увеличения сопротивления при всасывании. Обш,ая потеря мощности составляет 45—55%. [c.91]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучках витых труб с целью определения эффективных коэффициентов диффузии АГд при увеличении и уменьшении расхода теплоносителя первоначально было проведено с быстрым изменением расхода на 12%. В этом случае исследования имеют в большой степени методический характер, так как позволяют наметить пути дальнейшего изучения процесса нестационарного тепломассопереноса для рассматриваемого типа нестационарности, имеющего большое практическое значение при эксплуатгщии теплообменных устройств. Действительно, в процессе работы теплообменного оборудования возможны флюктуации расхода теплоносителя при пос-тоянной мощности тепловой нагрузки, а также перевод аппарата с одного режима работы по расходу теплоносителя на другой. [c.174]

Последующее нагружение энергоблока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент 7 котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент S начинается профев турбопитательного насоса и переход на работу с ним в момент 9 (пуск турбины начинается на питательном электронасосе). К моменту I/ исчерпывается пропускная способность пускового узла котла. Поскольку весь этот этап нафужения осуществлялся при четырех полностью открытых регулирующих клапанах (из шести), то исчерпание пропускной способности котла происходит при достижении начального номинального давления. Это позволяет исключить этап перевода турбины с текущего давления на номинальное и избежать опасностей, о которых говорилось выше. Встроенная задвижка котла полностью открывается, а пусковой узел котла отключается. Дальнейший набор мощности осуществляется открытием РК № 5 (см. рис. 11.8). В результате в момент 72 нафужение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. Отключают обофев фланцевых соединений ЦВД и ЦСД-1. В последующие 20 мин температуры (q и выводятся на номинальные значения (в момент 75). [c.391]

Аналогичные результаты получены в работе Р. Кельхофера (R. Kehlhofer), они приведены на рис. 8.55. Принята тепловая схема, соответствующая рис. 8.46, в, с дополнительной установкой деаэратора на отборном паре паровой турбины. Исследование показало, что дожигание топлива и повышение температуры газов перед одноконтурным КУ Т у до 750 °С повышают экономичность ПГУ, хотя дальнейший рост температуры существенно уменьшает экономичность установки. Происходят постоянное увеличение мощности паровой ступени и всей парогазовой установки, снижение коэффициента относительной мощности ПГУ [см. (8.60)]. Из Q, Т -диаграммы теплообмена, построенной для трех значений температуры газов, видно, что имеет место переход минимального температурного напора с холодного конца испарителя к холодному концу экономайзера котла. Вариант, при котором температура газов после дожигания превышает 1500 °С, переводит схему ПГУ с КУ в ПГУ сбросного типа, для которой требуется соответствующая реконструкция котла. [c.348]

Важным применением явления ВКР в световодах стало развитие волоконных ВКР-лазеров [31-49], Такие лазеры не только имеют более низкий порог, чем однопроходное ВКР, но и могут перестраиваться в широком частотном диапазоне ( 10 ТГц), На рис, 8,4 схематически показан волоконный ВКР-лазер, Отрезок одномодового световода помещен внутрь резонатора Фабри-Перо, образованного частично отражающими зеркалами Mj и М . Резонатор обеспечивает резонансную частотно-избирательную обратную связь для стоксова излучения, возникающего в световоде благодаря ВКР. Внутрирезонаторная призма позволяет перестраивать длину волны лазерного излучения путем поворота зеркала М . Порог генерации лазера соответствует мощности накачки, при которой комбинационное усиление за обход резонатора компенсирует потери в резонаторе, состоящие из потерь на зеркалах и потерь при переводе отраженного от зеркал излучения обратно в световод. Если принять потери за обход резонатора равными обычному значению 10 дБ, то пороговым условием будет [c.226]

Если предположить, что воздействие источников шума имеет 8ИД гармонических колебаний с некоторой частотой й, то вынужденные колебания мощности излучения, описываемые уравнением (3.15), имеют вид гармонических колебаний, аналогичных колебаниям при модуляции тютерь резонатора (3.12). Амплитудд колебаний описывается кривой К(й) (3.12), имеющей резонансный пик на частоте 2о (см. рис. 3.5). Отсюда следует, что если в спектре шумовых источников ПОЛЯ излучения есть частоты, близкие к релаксационной резонансной частоте Qo, то в шумах мощности выходного лазерного излучения на этих частотах наблюдается резонансный 1Подъем, то есть, как и при модуляции потерь, лазер будет играть роль своеобразного усилителя, который усиливает в K(Q) раз подаваемые в него шумы, переводя их в шумы выходного излучения. Следовательно, наиболее важными с точки зрения вантовых шумов выходного излучения лазера являются относительно низкие частоты в области Qo, значения которых, как показано выше, составляют десятки — сотни. килогерц. Источники шумов мощности излучения обладают значительно более широким -спектром. Относительная амплитуда спектральных компонент шумов ш ш(й) описывается приближенным выражением [52] [c.86]

Фиг. 3056. Регулятор мощности. Ход муфты этого регулятора распадается на две части. В нижней части хода, которая применяется для нормальных условий работы, регулятор вполне устойчив. Верхняя часть хода, соответствующая псевдоастатическому состоянию регулятора, имеет предохранительное значение. Как только скорость машины превосходит известные пределы, регулятор переводит машину на холостой ход. Переход регулятора из статического в псевдоастатическое состояние достигается тем, что точка соединения пружины с маятниками понижается при увеличении размаха грузов.

Для включения генератора в работу запускают и прогревают двигатель автомобиля до температуры охлаждающей жидкости, при которой можно нагружать двигатель согласно инструкции (выключатели электроприемников и силовой автомат отключены). Устанавливают минимальную частоту вращения коленчатого вала двигателя, ставят рычаг раздаточной коробки в нейтральное положение, выжимают педаль сцепления, включают четвертую передачу и коробку отбора мощности. При этом будут включены привод генератора, блокировочное устройство и регулятор частоты вращения коленчатого вала двигателя. Плавно отпускают педаль сцепления, одновременно вытягивая кнопку ручного управления дроссельной заслонкой карбюратора до положения I (40 мм), после чего частота вращения коленчатого вала двигателя и ротора генератора должна быть постоянной. Устанавливают номинальное напряжение 230 В, при этом частота должна быть в пределах (52 1) Гц, Требуемое значение частоты корректируют регулировкой механизмов регулятора частоты вращения при работе генератора без нагрузки. Напряжение и частоту контролируют по приборам ЩУ генератором. При появлении нестабильности частоты кнопку ручного управления дроссельной заслонкой переводят в положение II . Затем проверяют исправность прибора контроля изоляции Ф419, ставят переключатель Генератор—Внещняя сеть в положение Генератор , включают силовой автомат щита с автоматической защитой, проверяют по прибору Ф419 сопротивление изоляции токоведущих частей, проверяют работу защитного отключающего устройства (ЗОУ), нажимая на кнопку Проверка автомата . При исправной аппаратуре автоматического отключения силовой автомат должен отключиться. Включают силовой автомат, ставя рукоятку автомата в положение Отключено , а затем в положение Включено . [c.231]

Между основным уровнем Шх диспрозия в кристалле и энергетической полосой Шч расположены два промежуточных уровня 8 з и Ш/х (рис. 350). Между ними и создается инверс-. ная заселенность атомов диспрозия. Лампа-вспышка переводит атомы диспрозия через широкую энергетическую полосу 2 на уровень Уровень по энергии приподнят над уровнем i l настолько высоко, что при температуре жидкого азота его заселенность практически равна нулю. Поэтому нет необходимости переводить на уровень больше половины атомов диспрозия. Достаточно лишь, чтобы разность заселенностей Л з — уровней fs и 4 превысила пороговое значение. Оно составляет лишь небольшую долю атомов диспрозия. Достаточна сравнительно небольшая мощность лампы-накачки ( 15—20 Вт), чтобы осуществить непрерывную работу лазера. Кроме того, непрерывная накачка позволяет генерировать гигантские импульсы с большой частотой повторения (до нескольких кГц). Мощности света, получаемые при этом в каждом импульсе, 1—2 МВт. [c.721]

Из фиг. 3.4 видно, что теплообменник А/С удовлетворяет техническому заданию, если Тд ниже 188° С, и совершенно не удовлетворяет ему, если Гд составляет 188 - 270°С. В этом интервале температур максимальная мощность теплообменника составляет всего 25 кВт Из фиг. 3.4 также следует, что если Гд = 204° С, то теплообменник может отвести всего лишь 8 кВт Тшсим образом, каждое утро, когда операторы переводят установку из резервного режима в нормальный, они имеют дело с системой, эффективная теплоотводящая мощность которой ограничена значением 25 кВт, и единствен- [c.61]

Последующее нагружение блока ведется на скользящих параметрах. Все большая часть пара из сепараторов котла направляется в турбину, и в момент VII котел переходит на прямоточный режим. Одновременно с повышением мощности в момент VIII начинается прогрев турбопитательного насоса и в момент IX переход на работу с ним (пуск турбины начинается при работе с питательным электронасосом). К моменту X исчерпывается пропускная способность пускового узла котла и производится перевод давления на номинальное (момент XI) с открытием встроенной задвижки котла и отключением его пускового узла. В момент XII нагружение турбины заканчивается при температуре пара перед цилиндрами 520 °С. В последующие 40 мин температуры /р и выводятся на номинальные значения (в момент Х1Щ. [c.461]

Рассмотрим способы электронной защиты от перегрузок по мощности. В таком аварийном режиме целесообразно переводить регулирующий транзистор в режим отсечки, если Ывх< /кдоп, или в режим насыщения, если транзистор может выдержать ток короткого замыкания /кк. Схема перевода VT1 в режим отсечки приведена на рис. 7.10, г. Она отличается от схемы рис. 7.10, в дополнительным отпирающим напряжением смещения U m, образованным делителем/ 5, R6 от входного напряжения, (i/см может быть также получено от самостоятельного источкика). Значение результирующего напряжения i/см + 4- Ur4 — выбрано таким, чтобы при номинальном токе транзистор VT2 был.закрыт и не влиял на работу стабилизатора. Схема работает при росте /вых так же, как и схема, приведенная на рис. 7.10, в, но здесь можно получить полное запирание VT1. В схеме рис. 7.10, в ток /вых не мог упасть до нуля, так как при этом и Ывых = О, а значит оба напряжения Ur2 = Ои Ur = Ои VT2 закрыт. В схеме рис. 7.10, г при i/вых = Ой /вых = О транзистор КТ2 будет открыт за счет смещения и ей, а УГ/будет В режиме отсечки (/к = О, i/к = Unx и Рк = UkIk = = 0). Если снять перегрузку, то VT1 не откроется, так как остался открытым VT2. Поэтому в этой схеме для ее включения надо на короткое время отключить i/вх от стабилизатора, а затем снова его подключить. При этом конденсатор С/ обеспечит появление напряжения i/см после того, как включится стабилизатор и появится ток /вых. [c.276]

Измерения КСВ таким способом не учитывают нелинейности диодов. Более точио откалибровать прибор можно, подключив к линии при согласованной нагрузке ВЧ вольтметр. Регулируя мощность передатчика, уточняют градуировку прибора. Измеритель КСВ можно также откалибровать непосредственно в единицах КСВ, нагружая его на безындукционные резисторы различной величины. Калибровку производят,на частоте, близкой к верхнему частотному пределу прибора, т.е. на частоте 14 нли 21 МГц. Ее удобно вести, установив переключатель 81 в положение 50 Ом . После балансировки прибора на согласованной нагрузке (50 Ом) к нему подключают нагрузку 75 0м и устанавливают переключатель 52 в положение падающай волна . Стрелку прибора регулятором устанавливают на 1, переводят 82 в положение Отр. и отмечают на шкале значение КСВ = 1,5. Затем подключают нагрузку 100 Ом, переключатель 82 переводят в положение Над. , стрелку микроамперметра устанавливают иа 1, переводят 52 в положение Отр. , отмечают значение КСВ ==2 и т. д. При таком методе калибровки погрешность измерения КСВ на коротких волнах не более 10 %. [c.244]

Пневмогидроаккумулятор часто применяют как источник аварийного питания отдельных ветвей гидросистемы в случае отказа или выключения насоса, а также в случае, когда требуется какой-либо участок гидросистемы вьщержать длительное время под постоянным давлением, например для длительной выдержки под давлением деталей, формируемых из резины. Так как энергия, накопленная в пневмогидроаккумуляторе, может быть отдана в течение короткого времени, аккумулятор может кратковременно развивать большую мощность. Благодаря этому применение пневмогидроаккумуляторов особенно рентабельно в гидросистемах с большими пиками расхода жидкости, значения которых намного превышают подачу насоса это позволяет понизить мощность питающих насосов до средней мощности потребителей гидроэнергии. Насосы гидросистем с пневмогидроаккумуляторами переводят после заряда аккумулятора на режим холостого хода. При нерегулируемом насосе используют автоматы разгрузки (рис. 12.24). [c.316]

В качестве примера перехода от прежних единиц к новым можно взять перевод значений мощности экспозиционной дозы H3vTy4e-ния, установленных п. 66 Санитарных правил работы с радиоактивными веществами и источниками ионизирующих излучений . В этих правилах указано, что мощность экспозиционной дозы излуче- [c.182]

Таблица 27. Перевод значений количества теплоты из калорий (международных) в джоули 162 Т аблица 28. Перевод значений энергии из киловатт-часов в джоули 167 Таблица 29. Уравнения электромагнетизма и некоторые уравнепия атомной физики в рационализованной форме для СИ и нерационализованной форме для системы СГС (симметричной) 172 Таблица 30. Переводные множители для электрических и магнитных величин 175 Таблица 31. Примеры применения единиц СИ для выражения электрических и магнитных величин 177 Таблица 32. Абсолютная и относительная видности при различных длинах волн 181 Табл и ц а 33. Радиологические величины и единицы, рекомендуемые Международной комиссией по радиологическим единицам и измерениям 183 Таблица 34. Предельно допустимые удельные активности и концентрации радиоактивных изотопов в соответствии с санитарными правилами 186 Таблица 35. Фундаментальные физические константы 187 Таблица 36. Соотношение между единицами длины 190 Таблица 37. Соотношение между единицами площади 190 Таблица 38. Соотношение между единицами объема 191 Таблица 39. Соотношение между единицами массы 191 Таблица 40. Соотношение между единицами плотности 192 Таблица 41. Соотношение между единицами удельного объема 192 Таблица 42. Соотношение между единицами времени 193 Таблица 43. Соотношение между единицами скорости 193 Таблица 44. Соотношение между единицами ускорения 193 Таблица 45. Соотношение между единицами угла 93 Таблица 46. Соотношение между единицами угловой скорости 94 Таблица 47. Соотношение между единицами силы 94 Таблица 48. Соотношение между единицами давления и напряжения 195 Т а б л и ц а 49. Соотношение между единицами энергии 195 Таблица 50. Соотношение между единицами мощности 196

При переводе по первому способу получается двигатель с искровым зажиганием, основные качества которого описаны в предыдущем разделе. Однако переход от дизельного двигателя имеет свои особенности. Прежде всего при конвертировании дизельного двигателя таким способом не происходит потеря мощности. Дизельный двигатель в режиме максимальной мощности работает на бедных (или обедненных) смесях. При этом газовый процесс в качестве предельно богатых требует коэффициентов избытка воздуха не выше 1,3. Для бензинового двигателя это значение соответствует пределу эффективного обеднения. Для газового топлива Л//=1,3 соответствует середине допустимого диапазона изменений составов смеси. Поэтому конвертирование дизельного двигателя на газовое топливо сопровождается ростом мощности и проблема состоит в том, чтобы обеспечить работу на малых нагрузках, т. е. на более бедных смесях, чем это позволяет даже газовое топливо. Этого результата удается добиться применением форкамерно-факельного зажигания, которое позволяет устойчивую работу двигателя при Л//=1,8—1,9, а в некоторых случаях до 2. Достижимые показатели двигателей, конвертированных на газовое топливо по [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...