Коэффициент избытка воздуха механический

Задача 2.12. Определить, на сколько процентов возрастут потери теплоты с уходящими газами из котельного агрегата при повышении температуры уходящих газов ву, со 160 до 180°С, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оу,= 1,48, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vy = 4,6 м /кг, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Сру = 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива V° = 2,5 м /кг, температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Ср,= = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 340 кДж/кг. Котельный агрегат работает на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания (2S=8500 кДж/кг. [c.41]

Задача 2.24. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь, состав горючей массы которого = 88,5% Н -4,5% 8л = 0,5% 1,8% 0 =4,7% зольность сухой массы А"=13,0% и влажность рабочая И = 7,0%. Определить кпд котельного агрегата (брутто), если известны температура воздуха в котельной / = 25°С, температура воздуха, поступающего в топку, /, = 175°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,3, потери теплоты с уходящими газами 62 = 2360 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания 147,5 кДж/кг, потери теплоты от механической неполноты сгорания 24 = 1180 кДж/кг, потери теплоты в окружающую среду Q, [c.47]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

ОТ химической и механической неполноты сгорания при низких коэффициентах избытка воздуха (а, = 1,05 1,1)- В цик- [c.154]

Рис. 6.10. коэффициента избытка воздуха и потерь с механическим недожогом [c.320]

Рис. 6.11. Зависимость коэффициента избытка воздуха и потерь с механическим недожогом от высоты спокойного слоя (экибастузский уголь)

Согласно (Л. 3-29] во всем интервале исследованных коэффициентов избытка воздуха от 1,02 и выше 4< <0,01%. По более поздним данным механическая неполнота сгорания отсутствует при а>1,03, а в режимах с а<1,03 рекомендуется принимать 4 = 0,15. Определе- [c.77]

Котлы ТГМ-84 испытывались ОРГРЭС, ЦКТИ и ВТИ. В работах ОРГРЭС применялись форсунки собственной конструкции (см. рис. 5-12) и заводские. Одни из котлов имели общий, а другие — индивидуальный подводы воздуха к горелкам. Однако специальных измерений для контроля равномерности распределения воздуха по отдельным горелкам поставлено не было и преимущества индивидуального подвода не были реализованы. На рис. 3-15 представлены зависимости потери тепла с химической и механической неполнотой сгорания от коэффициента избытка воздуха, полученные ОРГРЭС при испытаниях ТГМ-84. Как видно, Окр = = 1,06. При этом <74 = 0,2%. Несмотря на наличие механической неполноты сгорания, оптимальный коэффициент избытка воздуха совпадает с критическими, что объясняется малым наклоном кривой q4 = f(a). Приведенные выше цифры хорошо согласуются с исследованиями В. П. Иванова в ЦКТИ, согласно данным которого акр=1,04. Особенностью последней работы были тщательное измерение и выравнивание расходов воздуха и мазута по горелкам. Отметим, что хорошая сходимость значений %р была получена, несмотря на то, что [c.166]

При прочих равных условиях чем больше выход летучих, тем меньше потери от механической неполноты сгорания и тем меньшими могут быть выбраны коэффициенты избытка воздуха в топке, что положительно сказывается на экономичности котла. [c.55]

Чтобы иметь представление о колебаниях, измеренных при испытании величин, строятся кривые, на оси абсцисс которых откладывается время (за опыт), а на оси ординат— измеренные в наиболее характерных точках величины (температура, давление, состав газов и пр.). Так же строятся графики влияния разных параметров работы котельной установки на тепловые потери, например, влияния температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в продуктах сгорания на потери тепла с уходящими газами <72, влияния коэффициента избытка воздуха в топке на величину СО и потерн тепла от химической неполноты сгорания < з, влияния тонкости помола i 90, длины факела и температуры в топке, на потери тепла от механической неполноты сгорания q , влияния паропроизводительности котельной установки D на качество пара и пр. [c.270]

Влияние коэффициента избытка воздуха на величину механической неполноты сгорания учитывается следующим образом (по опытным данным) для АШ [c.347]

Для сжигания жидкого топлива в центре каждой горелки установлены механические форсунки двухступенчатого типа с соотношениями проходных сечений ступеней 5 и 95%. Исследования на моделях показали устойчивость работы горелки с хорошей полнотой сгорания топлива при коэффициентах избытка воздуха ог 1,03 до 2,8 и нагрузках парогенератора от 30 до 120%. [c.91]

Примечание. В однокамерных топках с жидким шлакоудалением коэффициент избытка воздуха должен равняться 1,15—1,20 (для АШ —верхний предел). Потеря тепла от химической неполноты сгорания такая же, как в таблице, а потеря тепла от механической неполноты сгорания равна 0,65—0,8 от указанных в таблице значений. [c.97]

Пример 21. Определить потерю тепла с уходящими газами при работе котла на карагандинском буром угле, если температура уходящих газов равна 154° С, коэффициент избытка воздуха в этих газах 1,56 и потеря тепла от механического недожога 4,2%. [c.105]

Для более крупных установок желательно, конечно, снизить коэффициент избытка воздуха в топке. Американские котлы более или менее значительной паропроизводительности, оборудованные топками с механическими забрасывателями, работают, например, при ат=1,22. Такой результат достигается за счет хорошо организованного острого дутья. [c.205]

Рис. 8-9. Коэффициент избытка воздуха в топках с. механическими забрасывателями в зависимости от теплонапряжения решетки и количества вторичного воздуха а — значения Опер б — значения От.

Задача 2.11. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь с низшей теплотой сгорания Ql = 21 600 кДж/кг. Определить потери теплоты в процентах с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyj=l,4, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Ку =10,5 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0ух= 160°С, средняя объемная теплоемкость газов при p = onst 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива F° = 7,2 м /кг, температура воздуха в котельной /> = 30 С, температура воздуха, поступающего в топку, С = 180°С, коэффициент избытка воздуха в топке се = 1,2, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = A%. [c.41]

Задача 2.13. Определить в процентах потери теплоты с ухо-дящиуш газами из котельного агрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyi=l,5, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=15O° , температура воздуха в котельной Г, = 30 С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К), температура топлива при входе в топку tj = = 20°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,5%. Котельный агрегат работает на абанском угле [c.41]

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% tf = 2,2% SS==2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива на входе в топку tj = 20° , температура воздуха в котельной в=30°С, температура горячего воздуха /, =300°С, коэффициент избытка воздуха в топке atr= 1,3, присос воздуха в топочной камере Aoj = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз — 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д = Ъ%, объем рециркулирующих газов Грц=1,1 м /кг, температура рециркулирующих газов 0рц=1ООО°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с рд= 1,415 кДж/(м К). [c.55]

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.50. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д с низшей теплотой сгорания QI—19 453 кДж/кг, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха fr, = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке 1 = 1,3, присос воздуха в топочной камере Ааг = 0,05, теоретически необходимый объем воздуха F° = 5,17 м /кг, энтальпия продуктов сгорания / = = 12 160 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 9з = 0,7%, потери теплоты от механической непо- [c.64]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

В считавшихся до недавнего времени обычными режимах с а"п.п=1,15 освобождающиеся при окислительном пиролизе коксо-сажевые частицы догорали в ядре факела и уносом их остатков справедливо пренебрегали. Потоки газов по тракту котла были прозрачными. По мере снижения коэффициента избытка воздуха процесс горения затягивается, коксо-сажевые частицы выносятся в относительно холодные зоны, температурный уровень в которых недостаточен для сгорания углерода. В итоге уходящие газы обогащаются высокодисперсными частицами углерода. Появляются потери с механической неполнотой сгорания. Частицы углерода, или, как их обычно не вполне точно называют, сажа, оседают на поверхностях нагрева котла. На трубах паропорегревателей и экранов сажа сразу догорает, не причиняя особых неприятностей. На поверхностях воздухонагревателя, коробов уходящих газов и частично экономайзеров происходит постепенное накопление сажи, что в дальней-74 [c.74]

По зарубежным данным, функциональная связь механической неполноты сгорания с коэффициентом избытка воздуха имеет ту же тенденцию, однако она варьируется в весьма ш ироких пределах в зависимости от марки мазута и условий сгорания. [c.78]

Вновь интерес к паровым форсункам возник з связи с переходом к режимам с малыми коэффициентами избытка воздуха, реализация которых требует улучшения тонкости распыливания. Объясняется это тем, что при недостатке воздуха происходит окислительный пиролиз с выделением углерода. Усиливается коксообразование. Образующиеся частицы углерода, вынесенные за пределы ядра факела, не догорают и служат причиной образования механической неполноты сгорания. Утонение [c.149]

Исследование топки с горелками мощностью 3—4 т/ч было проведено ВТИ на котле ПК-47. Следует оговориться, что хотя этот котел и является специализированным газо-мазутным, тепловое напряжение топки достаточно низко 125-10 ккал1м -ч. На котле смонтированы двухканальные горелки, представленные на рис. 4-5. В процессе исследований оба канала были открыты и нормальная составляющая скорости воздуха была около 30 uj eK. На котле были установлены паромеханические форсунки ЦКТИ, обеспечивающие устойчивое горение во всем интервале нагрузок от растопочной до номинальной. Предварительными измерениями было выяснено, что отнесенные к отдельным горелкам локальные коэффициенты избытка воздуха находятся в пределах 0,72—1,10. Несмотря на столь большую неравномерность подачи воздуха и мазута, топка показала акр= 1,035 при 3=0. Химическая неполнота сгорания измерялась хроматографическим методом, механическая неполнота сгорания не измерялась. [c.167]

На оребренном кожухе ВПГ, выполненном из стали 1Х18Н9Т, обнаружились термические трещины, вызванные локальными перегревами. При некоторых режимах работы топки наблюдалась вибрация парогенератора, приводившая к механическим разрушениям крепления поверхностей нагрева. Причина вибраций — совпадение акустических колебаний газового столба с механическими колебаниями оборудования. При частоте 44—52 Гц механическая вибрация корпуса ВПГ имела амплитуду до 0,54 мм. Этому соответствовал режим горения в топке с коэффициентом избытка воздуха 1,27. [c.165]

Видимое тепловое напряжение зеркала горения в них 700- 10 ккал1м ч для бурых углей и 800- 10 ккал/м -н для сланцев видимое тепловое напряжение топочного объема соответственно 200—250-10 и 200-10 ккал1м ч. Коэффициент избытка воздуха в топке 1,3—1,4. Потери от химического недожога <73= 1% при сжигании бурых углей и 3% при сжигании сланцев, а потери от механического недожога соответственно 4 = 5- 7% и 3%. Расчетное давление воздуха под решеткой 60 мм вод. ст., температура подогрева дутьевого воздуха 200° С. [c.62]

Полная механизация топочного процесса и достаточно высокие тепловые нагрузки достигаются только при грохоченых антрацитах классов 6—13 13—25 мм (марок АС, АМ) с тугоплавкой золой. Примерный режим работы топки толщина слоя около 200 мм, максимальное давление воздуха под решеткой 80—90 мм вод. ст., температура горячего воздуха 150° С, тепло-напряжение зеркала горения до С 1Я= 000 тыс. ккал1 (м ч), коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,3-ь1,4. Теплонапряжения топочного объема допустимы до Q/V= = 300 тыс. ккал1 (м ч). Потеря от механического недожога составляет q = 7 -ь 12% (при отсутствии возврата уноса). Эти данные относятся к топливу с зольностью Л =14 - 20%. При большей зольности работа топки может резко ухудшаться, особенно в случаях, когда зола обладает низкой температурой плавления. [c.218]

При сжигании таких смесей в топках ПМЗ-ЛЦР и ПМЗ-ЧЦР под котлами СУ-20 получены следующие результаты зольность смеси топлив Лс = 21 -ь 24,7%, выход летучих для смеси топлив У =10,5 12,6%, теплонапряжение зеркала горения Q/R = = 10801550 тыс. ккал1 м ч), температура горячего воздуха 140—175°С коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,38-ь 1,49, потеря со шлаком 5—7%, потеря с уносом при наличии острого дутья и возврата уноса 3—4%, суммарная потеря от механического недожога 8—Ш/о- [c.222]

Топливо Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, Видимая тепловая на-[рузка топочного объ-д р тыс. ккал ема и , v t Потерн тепла от механического недожо-га д., % [c.81]

Тип топки и сорт топлива Видимое те-плонапряже-ние зеркала горения ккал/м /час Видимое те-плонапрял<е-ние топочного объема 5-I0-, KKa.ijM jua Коэффициент избытка воздуха в топке Потеря от химической неполноты сгорания з, % Потери от механической неполноты сгорания % Содержание горючих а шлаке и в провале % Содержание горючих в уносе уп % Доля золы топлива в шлаке и в провале шл- -пр Доля золы топ-лива я уносе Давление воздуха под решеткой Р, мм вод. ст. Температура дутьевого воздуха /. °С [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...