Коэффициент избытка воздуха продувочного воздуха

Для уменьшения коэффициента избытка воздуха в цилиндре на холостом ходу, увеличения температуры и к. п. д. цикла у дизелей типа ДЮО применяется механизм перепуска части воздуха из воздушного ресивера во всасывающую полость нагнетателя (рис. 70). Патрубок 8 продувочного воздуха соединен изогнутой трубой 6 с крышкой 5 люка всасывающей полости воздуходувки. На трубе 6 установлен клапан 7, отделяющий полость воздуходувки от полости ресивера, так как пружина 3 прижимает тарелку клапана 7 к корпусу 1. При возбуждении электропневматического вентиля 2, установленного рядом с клапаном перепуска, воздух из трубопровода системы автоматики тепловоза проходит [c.130]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

Произведя анализ продуктов сгорания, отобранных в момент открытия выхлопных окон (до начала открытия продувочных окон), можно непосредственно по измеренным величинам определить коэффициент избытка воздуха для горения [c.188]

При оценке допустимости уровня форсирования с точки зрения теплонапряженности основных деталей дизеля и в первую очередь поршня и выпускных клапанов должна учитываться степень наддува, при которой получено определенное значение показателя форсирования, так как от величины коэффициентов избытка воздуха при сгорании и избытка продувочного воздуха существенно зависит температурное состояние деталей дизеля. [c.9]

При суммарном коэффициенте избытка воздуха ао > 4,5 теплоемкость продувочных газов с достаточной.степенью точности может быть принята равной теплоемкости чистого воздуха. Степень сжатия воспринимается постоянной (8(,= 9), поэтому индикаторный к. п. д., определенный по фор.муле (126), [c.150]

Если количество свежего заряда известно, то по расходу топлива можно найти действительный коэффициент избытка воздуха а. При наличии продувки действительное количество свежего заряда находят с помош,ью сложных экспериментальных методов. Ввиду большой трудоемкости от определения коэффициентов наполнения т)у, продувки ф и избытка воздуха а нередко при испытаниях двигателей отказываются. Для качественной оценки очистки и наполнения цилиндра и условий сгорания в этом случае используют коэффициент избытка продувочного воздуха и суммарный коэффициент избытка воздуха. [c.61]

Зависимость к. п. д. продувки от коэффициента избытка продувочного воздуха 115 (фк) для разных типов продувки показана на рис. 14. Из графика видно, что повышение качества продувки (уменьшение количества остаточных газов) достигается увеличением фк. Однако увеличение ф , т. е. расхода воздуха Оз, с одной стороны, снижает температуру отработавших газов, с другой стороны, как видно из формулы (28) или графика на рис. 13, требует роста отношения /7з//7т, что при выбранном значении р соответствует снижению р т. [c.27]

Понижение температуры окружающей среды приводит к повышению часового и удельного эффективного расхода топлива в диапазоне режимов малых нагрузок и холостого хода (определяемых значением коэффициента избытка воздуха а > 2,5). Очевидно, повышение температуры окружающей среды на этих режимах приводит к понижению удельного эффективного расхода топлива. Результаты расчетов параметров работы дизеля (рис. 156) показывают, что снижение температуры окружающей среды ведет к" росту расхода воздуха Оз, давления воздуха в продувочном ресивере ра, коэффициента избытка воздуха [c.265]

В двухтактных дизелях без наддува основными параметрами перед продувочными (впускными) органами являются давление и температура продувочного воздуха (рк и Тк) коэффициент избытка продувочного воздуха (фк или фо) коэффициент остаточных газов (у,) давление и температура в конце наполнения (ра и Га) [c.39]

Коэффициент избытка продувочного воздуха фк, отнесенный к условиям перед продувочными органами (рк и Тк), согласно опытным данным, изменяется в пределах [c.39]

Коэффициент избытка продувочного воздуха фо = [c.66]

Для оценки расхода продувочного воздуха в двухтактных двигателях служат коэффициент избытка продувочного воздуха фс и коэффициент продувки ф. [c.254]

Значения коэффициента избытка продувочного воздуха уо и коэффициента продувки (р для современных двигателей [c.254]

Состав смеси продуктов сгорания с продувочным воздухом в ресивере характеризуется суммарным коэффициентом избытка воздуха, который определяется из соотношения [c.259]

Коэффициент избытка продувочного воздуха Отношение объема продувочного воздуха, подаваемого через продувочные органы за один цикл, к рабочему объему цилиндра [c.17]

Получению хорошей стабильности способствует, по крайней мере в первый период продувки, высокое давление продувочных газов. На фиг. 15 показано изменение давления продувки за полный цикл работы двухтактного двигателя с рабочим объемом цилиндра 300 см с контурной продувкой при п = 3500 об/мин и = 0,65. Максимальное давление продувки зависит от числа оборотов и от коэффициента избытка продувочного воздуха и может быть подсчитано по следующей формуле [c.430]

На фиг. 17 показана зависимость давления продувки от коэффициента избытка продувочного воздуха при использовании продувочных насосов различных видов. [c.430]

Не слишком большое влияние коэффициента избытка продувочного воздуха на эффективность продувки. [c.430]

Исходя из приведенных выше параметров, имеем коэффициент избытка продувочного воздуха [c.431]

Размеры потерь продувочных газов зависят от диаграммы распределения, числа оборотов, принятой схемы продувки, давления продувки, противодавления на выпуске, коэффициента избытка продувочного воздуха и характеристики продувочного насоса (по производительности). [c.432]

Если обозначить рабочий объем продувочного насоса а рабочий объем цилиндра двигателя F ,, то коэффициент избытка продувочного воздуха [c.434]

В стенках цилиндра четырехтактного двигателя, изготовленного по третьему варианту, нет никаких отверстий, в то время как стенки цилиндра того же варианта двухтактного двигателя со щелевым распределением, в особенности цилиндра с поперечной продувкой по схеме фиг. 1, в, сильно ослаблены в поясе продувочных и выпускных окон. Прежде всего это относится к цилиндру дизеля, окна которого должны иметь большие проходные сечения (так как для нормальной работы двухтактного дизеля необходим коэффициент избытка продувочного воздуха 1,3—1,5). Это приводит к тому, что между отдельными окнами остаются лишь узкие перегородки. Если цилиндр имеет к тому же ярко выраженные горячую и холодную стороны, то при длительной эксплуатации форсированного двигателя деформация цилиндра становится совершенно неизбежной. Конструкция цилиндра, выполненная по третьему варианту, в этом случае становится малопригодной. Для борьбы с деформацией необходима совершенно новая, не похожая на все прежние, конструкция цилиндра. В цилиндрах четырехтактных двигателей описанные нежелательные явления не происходят, и поэтому конструкция цилиндра, изготовленная по третьему варианту, является для них более приемлемой. [c.458]

Коэффициентом избытка продувочного воздуха называют отношение количества воздуха, поступившего в цилиндр во время продувки, к количеству воздуха, которое может разместиться в объеме цилиндра при давлении и температуре перед впускными органами. [c.61]

Объем цилиндра во время продувки принимают равным полному рабочему объему цилиндра, а расход воздуха подсчитывают за весь процесс газообмена. Тогда коэффициент избытка продувочного воздуха [c.61]

Если подсчитать количество расходуемого воздуха при условиях окружаюш,ей среды, то тогда коэффициент избытка продувочного воздуха [c.61]

Для четырехтактных двигателей коэффициент избытка продувочного воздуха, подсчитанный по выражению (89), не характеризует в полной мере условий продувки цилиндра, объем которого в этот момент близок к объему камеры сгорания Кроме того, во время продувки в цилиндр поступает значительно меньшее количество воздуха (или горючей смеси), чем при наполнении. [c.62]

Суммарный коэффициент избытка воздуха подсчитывается по тем же у )авнениям, по которым определяется избыток воздуха для горения, например по уравнению (98). Для этого анализируют состав газа, отобранного из газопровода СПГГ после полного перемешивания продуктов сгорания и продувочного воздуха. Коэффициент избытка продувочного воздуха определяется по отношению суммарного коэффициента избытка воздуха к коэффициенту избытка воздуха для горения. [c.188]

Сжигание в цилиндрах дизелей топлив с повышенным содержанием серы увеличивает интенсивность изнашивания поршневых колец и цилиндровых втулок в 3...4 раза и более. Сера сгорает, образуя SO2, и только около 7 % ее идет на образование SO3 в результате каталитического окисления SOa- Серный ангидрид SO3 с водяными парами продуктов сгорания образует серную кислоту. Влияние серы на коррозию связано с явлением конденсации H2SO4. Температура конденсации двухкомпонентной смеси HgO и H2SO4 значительно выше, чем температура конденсации чистого водяного пара, поэтому в конденсат начинает выпадать концентрированная серная кислота. Для конденсации серной кислоты из продуктов сгорания на стенки цилиндра необходимо, чтобы температура точки росы двухкомпонентной смеси Н2О и H2SO4 превышала температуру рабочей поверхности втулки. Такие условия существуют. Так, при содержании в дизельном топливе 0,9 % S, давлении вспышки 6 МПа и коэффициенте избытка воздуха 2 температура точки росы смеси при положении поршня в верхней мертвой точке (ВМТ) составляет 245 °С, а в среднем положении поршня 215 °С. Между тем в ряде судовых двухтактных дизелей температура стенки цилиндровой втуЛки при положении поршня в ВМТ 130... 140 С. В таких двигателях можно ожидать примерно одинакового износа на всей верхней рабочей половине втулки. При более высокой тепловой нагрузке, когда температура рабочей поверхности в верхней части втулки превышает 200 С, наибольшему коррозионному воздействию будет подвергаться средняя часть втулки — район выпускных и продувочных окон. Эпюра износа будет иметь бочкообразный характер. [c.197]

Отвод части воздуха снижает, так как при это.м уменьшается давление наддува. Что касается изменения температуры газа, то этот вопрос намного сложнее. При прочих равных условиях выпуск части воздуха из продувочного ресивера в ат.мосферу уменьшает общий коэффициент избытка воздуха. В связи с этим температура газа за СПГГ возрастает. Однако не следует забывать, что и сжатый воздух вносит в рабочий процесс дизеля довольно значительную долю тепла, которая с уменьшением нагрузки растет. Так, например, по данным стендовых испытаний СПГГ [c.168]

Резкое повышение давления сгорания и скорости нарастания давления при снижении температуры окружающей среды ниже —20° С существенно уменьшает надежность работы дизеля при работе в суровых климатических условиях, например на Байкало-Амурской магистрали. В этих условиях целесообразно применение как подогрева наддувочного воздуха, так и всасывание нагретого воздуха из главного тепловозного холодильника и генератора. Понижение давления при работе на перевалах или при изменении метеорологических условий вызывает падение давления воздуха в продувочном ре-сивере, снижение коэффициента избытка воздуха, повышение температуры отходящих газов, снижение максимального давления сгорания. [c.264]

Критерии напряженности дизеля 17 Крышка цилиндра дизеля 11Д45 199 Коэффициент избытка воздуха 18, 245, 262 -- продувочного воздуха 29 [c.380]

Если частично перекрыть газоотводную трубку краном 5 с таким расчетом, чтобы давление в баллоне газосборника, контро-лируемо1е ло манометру, присоединяемому к патрубку 4, поднялось выше давления продувочного воздуха на данном режиме, то продувочный воздух не сможет попасть в баллон, так как давление в нем будет выше. В баллон газосборника при каждом цикле будут попадать только продукты сгорания из цилиндра в начале свободного выхлопа, имеющие давление более высокое, чем ps. Из газоотводной трубки будут вытекать продукты сгорания среднего за много циклов состава, которые и отбираются для анализа и определения коэффициента избытка воздуха при сгорании. [c.106]

Коэффициент избытка продувочного воздуха фк должен быть приведен к давлению Рк и температуре Тк перед продувочными органамп (т. е. в продувочном ресивере) [c.66]

Теоретическое определение температуры выпускных газов двигателя в ресивере перед турб1шой — задача весьма трудная, так как истечение газов из цилиндра в ресивер представляет собой сложный процесс. Температура выпускных газов зависит в основном от температуры газоз в цилиндре в конце расширения перед открытием выпускных клапанов или окон, от тактности двигателя, коэффициента избытка продувочного воздуха, нагрузки двигателя, давления в ресивере, [c.255]

Фиг. 19. Зависимость количественного -( 5 и качественного 7] коэффициентов продувки, а также теоретического коэффициента наполнения от коэффициента избытка продувочного воздуха при петлевой и поперечной схемах продувки (кривые, относящиеся к поперечной схеме продувки, нанесены штриховымилиниями).

Самое плохое наполнение, естественно, получается в цилиндрах с простой поперечной схемой продувки наполнение, однако, может быть значительно улучшено при наличии управляемых особыми органами (а не поршнем) продувочных окон, через которые производится дозарядка. При симметричной в отношении выпуска и продувки диаграмме распределения коэффициент наполнения при возрастании коэффициента избытка продувочного воздуха сверх 1,2 увеличивается незначительно (фиг. 19). Так как с увеличением коэффициента избытка продувочного воздуха унос продувочных газов через выпускные органы возрастает, то в карбюраторных двигателях с симметричной диаграммой распределения при > 1,0 ухудшается экономич-1юсть. В двигателях с кривошнпно-камерной продувкой в диапазоне п = 1000 3000 об/мин коэффициент = 0,65 ч- 0,8, но при п = 3000 -н н- 4000 об/мин коэффициент снижается до 0,45 и ниже, поэтому теоретический коэффициент наполнения уменьшается до 0,40 и ниже. То, что диаметр цилиндра и ход поршня карбюраторного двигателя с кривошипно-камерной продувкой (см. фиг. 2) в значительной мере определяют количество подаваемых в цилирщр продувочных газов, нельзя считать недостатком, так как при симметричной диаграмме распределения увеличение количества подаваемых в цилиндр продувочных газов привело бы лишь к бесполезному увеличению их утечки через выпускные органы. [c.433]

Роторно-шестеренчатые нагнетатели широко используются для устройства наддува в четырехтактных двигателях в тех случаях, когда создаваемый ими шум является допустимым (двигатели гоночных и спортивных автомобилей). В двухтактных двигателях роторно-шестеренчатые нагнетатели используются в стационарных установках и в умеренно быстроходных автомобильных двигателях. Роторношестеренчатый нагнетатель, представляющий собой воздуходувную машину, начинает работать с достаточной производительностью лишь при высоком числе оборотов (вследствие отно- Схема коловратного нагнетателя сительно больших потерь в зазорах ошегр из), между лопастями), а двухтактный двигатель нуждается в наибольшем коэффициенте избытка продувочного воздуха именно в диапазоне низких чисел оборотов. Поэтому между коленчатым валом двигателя и нагнетателем приходится вводить повышенную передачу, что в быстроходных (в частности, в карбюраторных) двигателях может привести к чрезмерно высокому числу оборотов ротора, опасному для нагнетателя. Все это связано со снижением механического и термического к. п. д. Недостатком роторно-шестеренчатого нагнетателя является также то, что он не обеспечивает поджатия . В стационарных установках существуют наиболее благоприятные условия для использования роторно-шестеренчатых нагнетателей, чем и объясняется их увеличиваюп ееся применение в стационарных двухтактных дизелях, где удается органически вписывать их в конструкцию двигателя. [c.441]

I. Рядные двигатели с числом цилиндров от двух до шести и V-образные двигатели с числом цилиндров от 8 до 24 с цилиндрами по схеме А, клапанно-щелевым распределением (прямоточная продувка, см. фиг. 1, б), числом оборотов 1800—2000 в минуту и роторношестеренчатыми нагнетателями. Коэффициент избытка продувочного воздуха составляет [c.451]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...