Коэффициент избытка воздуха излучением

На рис. 5-1 показаны спектры излучения светящегося сажистого пламени жидкого топлива толщиной 400 мм при различных значениях коэффициента избытка воздуха а на расстояниях от горелки 450 и 800 мм. Они охватывают область длин волн от 1 до 5 мк. Эта область представляет наибольший практический интерес, так как именно на нее приходится основная доля энергии в тепловом излучении промышленных пламен. Штриховкой здесь выделены такие участки спектра (окна), в которых трехатомные топочные газы СО2 и HjO не излучают. Границы указанных областей видны из табл. 5-1. [c.122]

На рис. 5-3 и 5-4 приведены опытные данные о влиянии коэффициента избытка воздуха а на интегральную поглощательную способность Яф факела светящегося пламени мазута и дистиллята при постоянной толщине слоя 1= м. Поглощательная способность пламени определялась по известному методу Шмидта, а в качестве вспомогательного источника излучения использовалась модель абсолютно черного тела. [c.126]

Предполагалось, что благодаря установке большого числа горелок и наличию автоматики регулирования горения котел будет иметь гибкое регулирование нагрузки при неизменном коэффициенте избытка воздуха. Однако практика этого не подтвердила, так как через выключенные горелки приходится пропускать часть воздуха для защиты их от излучения факела, вследствие чего коэффициент избытка воздуха возрастает. Наличие большого количества горелок и индивидуальных вентиляторов привело к громоздкой схеме газооборудования котла и усложнило автоматику. [c.12]

Из рис. 93 видно, что если при сжигании жидкого топлива или карбюрированного газа излучение характеризуется тем, что на соответствующих кривых имеется максимум излучения, то излучение пламени чистого коксовального газа характеризуется непрерывным ростом излучения вплоть до места окончания горения (вследствие увеличения содержания СОг и Н2О в продуктах горения). Исследования показали, что при увеличении тепловых нагрузок возрастают температуры по длине пламени и суммарное излучение, однако коэффициент излучения остается практически неизменным. При увеличении коэффициента избытка воздуха от = 1,1 до п =, 4 как в случае жидких, так и газообразного топлив пламя становится более коротким, коэффициент излучения пламени уменьшается примерно на 12%, уменьшается и температура стенок и отходящих газов. Всякое увеличение количества движения струи жидкого распыленного топлива или карбюрированного газа вызывает уменьшение излучения пламени в каждой точке по его длине, хотя и способствует перемешиванию. [c.176]

При этих условиях углеводороды, нагревающиеся за счет излучения рабочего пространства печи, частично разлагаются с выделением сажистого углерода, который постепенно сгорает в объеме печи, повышая светимость пламени. В то же время горючие газы (СО, Н2) при быстром смешении сгорают вблизи горелки, обеспечивая высокую температуру горения. Замедленный характер выгорания сажистого углерода и более крупных углеродистых частиц объясняется, в частности, тем, что факел, обладая известным запасом кинетической энергии, подсасывает окружающие продукты горения, которые, обедняя смесь в отношении содержания кислорода, делают ее менее окислительной. Чем меньше коэффициент избытка воздуха, при котором горелка обеспечивает полноту горения газообразных составляющих пламени, тем большую светимость будет иметь пламя, тем эффективнее будет работать печь. [c.212]

На рис. 18 приведены типы кирпичных насадок, применяемых для перекрытия щелей подовых горелок. При установке дожигательной решетки несколько улучшается качество горения, но увеличиваются сопротивление щели и прогрев коллектора излучением. Однако положительные результаты при установке дожигательных насадок чаще наблюдаются при ухудшенном смешении внутри щели. В работе [31] приведены результаты исследования котлов ТС-20, оборудованных подовыми горелками с открытыми и закрытыми щелями. При одинаковых значениях тепловых нагрузок топки и коэффициента избытка воздуха в котлах с открытыми амбразурами возникал химический недожог (<7з = 0,63 -f- 0,75%), а в котлах с закрытыми амбразурами он отсутствовал. Этот же результат можно получить, увеличивая дальнобойность газовых струй за счет повышения давления газа (и соответствующего уменьшения диаметра газовых сопел). Однако вследствие высокой температуры перекрывающих кирпичей (на наружной поверхности 1300—1355° С) через 30—50 ч они дают трещины [31]. Кроме того, наблюдается прогиб коллектора из-за высокой [c.40]

Объем продуктов сгорания определяют с учетом нарастания избытка воздуха по газовому тракту. Расчеты производят для каждого газохода при среднем значении в нем коэффициента избытка воздуха, так как все расчеты конвективного теплообмена выполняют при средней скорости газового потока. Рост объема продуктов сгорания вызывает уменьшение их парциального давления. Это непосредственно сказывается на теплоотдаче излучением трехатомных газов и водяных паров. [c.36]

В соответствии с изменением плотности потока падающего излучения и температурного поля топки изменяется интегральная степень черноты Ет в различных зонах топочной камеры. Область этого изменения показана на рис. 3-26. Следует заметить, что приведенные здесь данные относятся к различным режимным условиям работы агрегата как по значению нагрузки D, так и по значениям коэффициента избытка воздуха а. Так, при нагрузке D = = 450 т/ч коэффициент избытка воздуха а равен 1,24, а при нагрузках 420 и 300 т/ч он составил 1,31. В ряде опытов коэффициент избытка воздуха понижался до 1,17. Определенные колебания имелись также в элементарном составе сжигаемого топлива. Все это, естественно, привело к разбросу опытных данных. [c.108]

На рис. 3-27 показано, как изменяется по высоте топки поверхностная плотность интегрального потока падающего излучения пад при сжигании кузнецкого каменного угля и отходов процесса обогащения донецкого газового угля. Приведенные здесь данные относятся к различным нагрузкам агрегата D и разным значениям коэффициента избытка воздуха а. [c.108]

Б КЗ-160-100 ГМ в трех зонах по высоте топочной камеры при сжигании при-родного газа с коэффициентом избытка воздуха а = 1,06. Эти данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ее высоте. В то же время в отличие от мазутного пламени пламя природного газа характеризуется более низкой концентрацией сажи и более высокой ее дисперсностью. [c.149]

В факельных топках приобретает большое значение не играющий заметной роли в слоевых топках лучистый теплообмен, так как из-за меньших значений коэффициентов избытка воздуха температуры в факельной топке оказываются значительно более высокими, чем в слоевых топках. В факельных топках излучением передается до 40% и выше тепла, выделяемого в топке горящим топливом, что во многом опреде-ляе т характерный профиль факельной топки, отличающийся развитым экранированием. [c.344]

В процессе сгорания топлива в топочной камере теплота может передаваться конвекцией и излучением нагреваемому материалу в печах или охлаждающим поверхностям в котлах. В результате газы охлаждаются, их энтальпия снижается. Этот процесс на рис. 16.1 изображается линией ав = = onst. Например, при охлаждении в топке продуктов сгорания до 1100 С и неизменном коэффициенте избытка воздуха ав=1,25 (линия АВ) их энтальпия снижается до 22,5МДж/м. В соответствии с уравнением (5.5) теплота, отдаваемая продуктами сгорания в процессе их охлаждения (в расчете на единицу количества сгоревшего топлива), равна уменьшению их энтальпии, т. е. [c.129]

На рис. 5-2 показан характер изменения определенных таким образом степеней черноты сажистых частиц е .с и факела пламени в зависимости от длины волнь излучения X. Эти данные относятся к зоне пламени, расположенной на расстоянии 450 мм от горелки при значении коэффициента избытка воздуха а=1,12. [c.124]

Как видно из представленньЕх данных, кривые падающих лучистых потоков и распределения температуры характеризуются наличием четко выраженных максимумов, расположенных на начальном участке факела. В соответствии с изменением относительного тепловыделения по ходу выгорания факела зона максимальных потоков падающего излучения перемещается с ростом коэффициента избытка воздуха а в сторону выходного сечения топочной камеры. В эту же сторону смещается максимум падающего излучения при угрублении фракционного состава пыли или уменьшении реакционной способности топлива. [c.159]

Бо всех сравниваемых вариантах мощность паровой турбины была одной и той же. Исходные данные были следующими температура наружного воздуха 15° С температура перед газовой турбиной 600° С температура охлаждающей воды 10° С температура уходящих газов 150° С потери от излучения в окружающую среду и от неполноты горения для котла с предвключенной газовой турбиной 3%, для ВПГ 2% топливо — жидкое к. п. д. электрического генератора 98% коэффициент избытка воздуха 1,2 параметры пара перед турбиной 130 ama и 530° С температура вторичного перегрева пара 525° С вакуум в конденсаторе 97,35% степень повышения давления в компрессоре соответствовала оптимальному к. п. д. установки. [c.54]

Опыты по исследованию спектрального распределения поверхностной плотности потока падающего излучения были проведены при номинальной нагрузке агрегата, коэффициенте избытка воздуха а = 1,02 и степени рециркуляции дымовых газов г = 12 На рис. 4-18 показаны характерные для различных зон топки зависимости <7пад (Я). Как уже отмечалось выше, относительное расположение зон характеризуется здесь безразмерным параметром X = (Н— — Hr), где Яг и — соответственно уровни расположения горелок и выходного окна топки. Для ядра факела, расположенного на уровне горелок, Я = Яг и X = 0. Для зоны на уровне выходного окна топки Я = Ят и X = . Приведенные данные показывают высокую степень селективности теплового излучения топки во всех зонах по ходу выгорания факела. [c.141]

В таких горелках благодаря высокой температуре в зоне горения обеспечивается полное сгорание газа при малом коэффициенте избытка воздуха в керамических каналах уже на участке длиной 65...70 мм обеспечивается полное сгорание газовоздушной смеси. Теплопередача происходит излучением от поверхности керамической плиты. Теплопроизводи-тельность горелок регулируется изменением расхода газа в коллектор, к которому подключен ряд горелок, а коэффициент избытка воздуха - заслонкой 4 индивидуально для каждой горелки. [c.425]

Основной характеристикой радиационной части пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки котла при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева, а также зависимость температуры стенки от коэффициента избытка воздуха. На надежность работы радиационной части перегревателя оказывают большое влияние схема работающих горелок и положение факела в топке, определяющие локальные тепловые потоки на перегреватель. Изменение ко-эффицинта избытка воздуха влияет на интенсивность излучения и положение факела в топке. При исследовании радиационных перегревателей должны быть изучены вариации локальных тепловых потоков при различных схемах подачи топлива и воздуха по горелкам независимо от нагрузки котла и избытка воздуха в топке. [c.248]

Проведено экспериментальное исследование влияния электрического поля Е на структуру пламени и эмиссию окислов азота N0 в одиночном ламинарном диффузионном пропановом факеле. Определены вольт-амперные характеристики пламени, его деформация, коэффициент избытка воздуха и эмиссия N0 при отрицательной и положительной полярности горелки. Продемонстрировано уменьпЕение эмиссии N0 (до 30% по индексу эмиссии) в случае отрицательной полярности горелки. Предложена причинно-следственная связь процессов в пламени наличие в пламени положительно заряженных ионов и частиц сажи движение ионов в поле Е и возникновение индуцированного электрогидродинамического течения, направленного к отрицательно заряженной горелке задержка и увеличение концентрации частиц сажи в нижней области пламени, что приводит к увеличению излучения частицами сажи, уменьпЕению температуры пламени и обусловленному этим уменьпЕению эмиссии N0 . Проведен качественный анализ электрогидродинамических аспектов проблемы. [c.701]

Красного излучения. Каталитическое сжигание газа внутри пористых керамических панелей позволяет отказаться от применения муфеля [204]. Необходимым условием получения эмалевого покрытия без дефектов является полное сгорание газа. Это достигается правильным соотношением подачи газа и воздуха. В продуктах сгорания не должно быть СО, На и ЗОг- По данным Института газа АН УССР, при обжиге грунта коэффициент избытка воздуха должен быть а = 3,0, при обжиге эмали а = 2,0. Продукты горения выводятся из печи через специальные борова. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...