Коэффициент избытка воздуха в топк относительный

Для примера на рис. 1.11 приведено распределение серы в продуктах сгорания эстонских сланцев на выходе из топочной камеры в зависимости от коэффициента избытка воздуха в топке. Использованы следующие обозначения относительных количеств серы в общем ее количестве в топливе /Ис-т — сульфатная, Шс-д — сульфидная, тл —сера в газообразном состоянии. С изменением коэффициента избытка воздуха в топке изменяется соотношение форм серы в продуктах сгорания. [c.22]

При уменьшении выхода летучих слой на решетке утолщается, так как образуется относительно большое количество кокса. Это можно видеть из рис. 8-5, где показаны картины горения слоя при разном выходе летучих топлива (по опытам, проведенным на лабораторной установке). Чтобы предотвратить развитие высоких температур в слое и его шлакование, приходится в большинстве случаев увеличивать коэффициент избытка первичного воздуха, хотя это и ведет к повышению общего коэффициента избытка воздуха в топке. Все, конечно, зависит от физических свойств и распределения золы угля. [c.212]

Задача 2.54. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью 1) = 13,9 кг/с, работающего на донецком угле марки АШ состава Ср=70,5% Нр=1,4% = = 1,70/ №=0,8% 0Р=1,9% Лр = 16,7% Т1 р=7%, если давление перегретого пара Рпл=4 МПа, температуре перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды /п.в = 150°С, к. п. д. котлоагрегата брутто п Рз = =87%, температура воздуха в котельной /в=30°С, температура горячего воздуха /г.з=390°С, коэффициент избытка воздуха в топке ат = 1,25, присос воздуха в топочной камере Дат=0,05, теоретическая температура горения топлива в топке От =2035° С, температура газов на выходе из топки О" =1080° С, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки ат=0,468, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке М=0,45, потери тепла от химической неполноты сгорания дз= = 1,0%, потери тепла от механической неполноты сгорания 4=3% И потери тепла в окружающую среду 5=1%, [c.68]

Р=50%, если расчетный расход топлива вр=5,1 кг/с, полезное тепловыделение в топке д-г== 10 060 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха в топке ат = 1,25, теоретическая температура горения топлива в топке т = 1487 С, температура газов на выходе из топки =971° С, условный коэффициент загрязнения =0,7, степень черноты топки ат=0,625, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке Ж =0,45 и потери тепла в окружающую среду, [c.69]

Парогенератор спроектирован на тепловое напряжение радиационной поверхности нагрева, равное 58,2 кВт/м , Такое относительно низкое теплонапряжение в топке достигается резким снижением теоретической температуры горения в результате сжигания природного газа или мазута при большом коэффициенте избытка воздуха, равного 1,7. [c.289]

Для расчета суммарного теплообмена в газомазутных топках необходимо располагать данными о средней концентрации частиц сажи в топочной камере. На рис. 4-14 показано, как изменяется в зависимости от коэффициента избытка воздуха а отношение (Ht/y)/( p/Hp), где Ит— средняя концентрация частиц сажи в топочной камере у — плотность сажи и Н — относительное содержание углерода и водорода в рабочей массе топлива. [c.134]

Необходимо отметить, что газовая рециркуляция в котлах, работающих под наддувом, не влияет на избыток воздуха, так как количество подаваемого воздуха на 1 кг топлива остается неизменным в котле же с уравновешенной тягой и газовой рециркуляцией присосы воздуха в топку искусственно возрастают в связи с тем, что часть их на участке газоходов, начиная (условно) от места контроля состава газов и кончая местом отбора газов на рециркуляцию, возвращается в топку. Это вызывает расхождение в количествах присосов воздуха, определенных по указанным выше методам, и фактических, что необходимо учитывать, особенно при определении оптимального положения факела в топке. Влияние роста присосов воздуха при работающей рециркуляции газов особенно заметно при малых нагрузках котла. Например, если присос воздуха на данном участке составит 10 %, то относительное увеличение коэффициентов избытка воздуха при коэффициенте рециркуляции 25 % достигнет 10-0,25 = 2,5 %. [c.58]

В комп рессоре 2 рабочий таз сжимается до конечного да вления. Далее он направляется в регенератор 3 и нагреватель 4, который по аналогии с паровыми установками часто называют воздушным котлом. Нагреватель 4 представляет трубчатую поверхность нагрева. Внутри труб протекает рабочий газ, а снаружи эти трубки омываются продуктами сгорания топлива. Топливо сжигают в топках, по конструкции аналогичных топкам под паровыми котлами. В таких топках сжигание происходит с малым коэффициентом избытка воздуха, поэтому потери тепла с уходящими газами получаются относительно небольшими. Воздух, [c.509]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Отличительной особенностью мазутного факела является его повышенная по сравнению с другими топливами излучательная способность. Подробные исследования этого вопроса были поставлены ЦКТИ на котле ТМ-200-1, топка которого работала с тепловым напряжением 250 10 ккал]м Ч [Л. 2-9]. Было установлено, что при работе с коэффициентом избытка воздуха в топке ат=1,15 величины падающих тепловых потоков достигают 570 10 ккал1м Ч. Учитывая, что наружные отложения на экранных трубах имеют очень малую теплопроводность и при относительно небольшой толщине [c.31]

При работе на грохоченых антрацитах марок AM и АС, имеющих зольность Л<= 14%, такл е достигаются относительно приемлемые результаты коэффициент избытка воздуха в конце топки ат=1,6—1,7, потеря тепла 4=8—11% при возврате уноса и 12—16% при его отсутствии. Теплонапряжение зеркала горения BQPnlR = = 800—1 ООО тыс. ккал мР- ч), теплонапряжение топочного объема /Vt = 200 — 300 тыс. шал1 м -ч). [c.59]

Относительно приемлемые результаты достигаются при работе на грохоченых антрацитах марок АС и АМ, имеющих нормально зольность Л =147о. Коэффициент избытка воздуха в конце топки еоставляет ат=1,6- 1,7, потеря тепла со шлаком 4—6%, потеря с уносом при отсутствии возврата уноса 8— 10% и при наличии возврата 4—5%. [c.222]

Хмакс—относительное месторасположение максимума температуры по ходу выгорания факела, выраженное в долях от полной длины пламени (топки) а — коэффициент избытка воздуха е — степень черноты [c.10]

Рассматривая влияние нагрузки на образование SO3, легко заметить, что с ее снижением относительная доля присосов топки возрастала, так как абсолютное значение их остается постоянным практически во всем интервале паросъемов котла. Таким образом, наблюдается явно выраженное ухудшение равномерности раздачи. Еще более интересен опыт, поставленный ОРГРЭС на котле ПК- Ю, 200 т/ч, 500° С. В работе находились 12 смонтированных по фронту турбулентных горелок. Вначале зависимость температуры точки росы от избытка воздуха была определена при равномерном распределении топлива и воздуха по ярусам. После этого заменой форсунок подача топлива на первый ярус была увеличена на 20 7о, а на третий ярус снижена на 20% против среднего. Распределение воздуха не менялось, в связи с чем коэффициент избытка воздуха первого яруса был на 20% ниже, а верхнего на 20% выше среднего значения. Нижняя часть топки работала при <х<1, т. е. [c.252]

Данные анализа показывают наличие большого процента свободного кислорода над слоем и относительно низкое содержание продуктов неполного сгорания СО, Нг и СН4. Фактический коэффициент избытка воздуха над слоем Нсл, определенный по газовому анализу, намного выше заданного значения нпер-Несоответствие Осл и Опер объясняется тем, что часть топлива горит во взвешенном состоянии в топочном объеме. Значения Осл уменьшаются с высотой над решеткой. В данном случае, несмотря на ввод в топку значительного количества вторичного воздуха, конечный коэффициент избытка воздуха на выходе из топочной камеры составил ат=1,41. [c.190]

Экспериментальными исследованиями установлено, что действительная концентрация радикалов зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха. Следовательно, можно считать, что при максимальной температуре 1500—1800° С и постоянном значении коэффициента избытка воздуха концентрация атомарного кислорода в. пламени практически остается одинаковой. Это позволяет определять относительную концентрацию окиси азота при различных температурах сбросных газов по значению постоянной скорости и величине условного времени реакции. Экспериментальная проверка теоретической зависимости выполнена на парогенераторе БКЗ-320-140 ГМ Эн-гельсской ТЭЦ-3 в опытах с рециркуляцией дымовых газов в воздушные короба перед горелками. Опыты проведены при сжигании в топке парогенератора природного газа. [c.84]

Проектные характеристики топки системы А. А. Шершнева приведены в табл. 20-1. Количество воздуха, подаваемого в топку через сопла или щель 4 для создания вихря, должно составлять приблизительно 70% от общего количества воздуха, необходимого для горения. Остальной воздух подается через дожигательную решетку. Скорость и1стечения воздуха из сопел или щели 4 принимается равной 30— 40 м/сек. Основное достоинство топки системы А. А. Шершнева заключается в простоте конструкции и относительно высокой экономичности работы. Недостатками рассматриваемой топки являются шлакование ее при работе на сухом торфе и трудность регулирования коэффициента избытка воздуха. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...