Коэффициент избытка воздуха котельного агрегата

Задача 2.10. В топке котельного агрегата сжигается карагандинский уголь марки К состава " = 54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% " = 27,6% " = 8,0%. Определить потери теплоты с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за кот л о агрегатом Оу,= 1,43, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Fyi = 8,62 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 150°С, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении с,у,= 1,4 кДж/(м К), температура [c.40]

Задача 2.12. Определить, на сколько процентов возрастут потери теплоты с уходящими газами из котельного агрегата при повышении температуры уходящих газов ву, со 160 до 180°С, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Оу,= 1,48, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Vy = 4,6 м /кг, средняя объемная теплоемкость газов при постоянном давлении Сру = 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива V° = 2,5 м /кг, температура воздуха в котельной /, = 30°С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении Ср,= = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 340 кДж/кг. Котельный агрегат работает на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания (2S=8500 кДж/кг. [c.41]

Задача 2.24. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь, состав горючей массы которого = 88,5% Н -4,5% 8л = 0,5% 1,8% 0 =4,7% зольность сухой массы А"=13,0% и влажность рабочая И = 7,0%. Определить кпд котельного агрегата (брутто), если известны температура воздуха в котельной / = 25°С, температура воздуха, поступающего в топку, /, = 175°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,3, потери теплоты с уходящими газами 62 = 2360 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания 147,5 кДж/кг, потери теплоты от механической неполноты сгорания 24 = 1180 кДж/кг, потери теплоты в окружающую среду Q, [c.47]

Задача 2.40. Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава С =49,3% Н = 3,6% Sp = 3,0%> N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 3,0Уо, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха fi..B = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,3, присос воздуха в топочной камере Aot = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3% и потери теплоты с физической теплотой шлака б 0,5%. [c.55]

Задача 2.42. Определить, на сколько изменится теоретическая температура горения в топке котельного агрегата за счет подачи к горелкам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха fjB = 250° , коэффициент избытка воздуха в топке Хг= 1,15, присос воздуха Б топочной камере Дат = 0,05 [c.57]

Задача 2.55. Определить количество теплоты, воспринятое паром в пароперегревателе котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава f = 49,3% Н = 3,6% S = 3,0% N =1,0% 0 = 8,3% = 21,8% И = 13,0%, если известны энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель /пе = = 9318 кДж/кг, температура газов на выходе из пароперегревателя 0 пе = 6ОО°С, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем a e=l,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аопе = 0,05, температура воздуха в котельной в = 30°С и потери теплоты в окружающую среду i 5 = 0,5%. [c.70]

Задача 2.64. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата, работающего на малосернистом мазуте состава С = 84,65% Н =11,7% S = 0,3% o = 0,3% = 0,05% = 3,0%, если известны температура газов на входе в экономайзер 0з=ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 18О°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером Оэ= 1,3, присос воздуха в газоходе экономайзера Да, = 0,1, температура воздуха в котельной / = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.74]

Задача 2.68. Определить энтальпию воды на выходе из экономайзера котельного агрегата паропроизводительностью D = = 9,13 кг/с, работающего на кузнецком угле марки Т состава С" = 68,6% Н = 3,1% 8 = 0,4% N =1,5% 0 = 3,1% А = = 16,8% Ц = 6,5%, если известны расчетный расход топлива Вр= 1,1 кг/с, температура питательной воды 100°С, величина непрерывной продувки Р=4% температура газов на входе в экономайзер 0з = ЗЗО°С, температура газов на выходе из экономайзера 0 = 150°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером аэ=1,45, присос воздуха в газоходе экономайзера Аоэ = 0,1, температура воздуха в котельной /j = 30° и коэффициент сохранения теплоты ф = 0,99. [c.76]

Задача 2.83. Определить максимально допустимый эоловый износ стенки хромомолибденовой трубы воздухоподогревателя котельного агрегата, если известны коэффициент, учитывающий абразивные свойства золы а= 10 10" м с /(кг ч), коэффициент, учитывающий вероятность ударов частиц золы о поверхность трубы, Г = 0,334, коэффициент неравномерности концентрации золы 1=1,2, коэффициент неравномерности скорости газов =1,25, средняя скорость газа в узких промежутках между трубами w=10 м/с, длительность работы поверхности нагрева т = 8160 ч, доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания из топки 3у = 0,85, температура газов на входе в пучок 0 = 4О7°С и коэффициент избытка воздуха в топке а, = 1,3. Котельный агрегат работает на карагандинском угле марки К состава С"=54,7% Н = 3,3% Sp = 0,8% N" = 0,8% 0 = 4,8% У = 27,6% И = 8,0%. [c.83]

Задача 2.91. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата, работающего на буром угле состава С = 41,6% Н = 2,8% Sp = 0,2% N = 0,7% 0 =11,7% =10,0% Pf = 33,0%, если коэффициент запаса подачи 1 = 1,1, расчетный расход топлива Вр-2,1 кг/с, коэффициент избытка воздуха в топке а = 1,25, присос воздуха в топочной камере Дат = 0,06, утечка воздуха в воздухоподогревателе До в = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, ,в = 20°С, расчетный полный напор вентилятора Я,= [c.88]

Задача 2.100. Определить расчетный полный напор дымососа котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава С" = 83,0% Н =10,4% 8 = 2,8% 0" = 0,7% = 0,1% И = 3,0%, если коэффициент запаса подачи ,= 1,05, условный расход топлива 5у=1,36 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом (2д= 1,5, температура газов перед дымососом 0д = = 192°С, мощность электродвигателя для привода дымососа iV =102 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя [c.92]

На рис. 32-12 показана принципиальная тепловая схема парогазовой установки со сбросом уходящих продуктов сгорания топлива из газовой турбины в топки обычных котельных агрегатов с видоизмененной хвостовой частью. Топливо и воздух сжимаются соответственно в компрессорах 7 и 2 и направляются в камеру сгорания 3, в которой происходит сжигание топлива при повышенном коэффициенте избытка воздуха, обеспечивающем после камеры сгорания 3 расчетную температуру газов перед турбиной 4 ( 750°С). [c.381]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

В котельных агрегатах с наддувом коэффициент избытка воздуха в газоходах котла принимают постоянным. [c.52]

В случаях, когда шлакование не лимитирует величины теплового напряжения топочного объема, например, при сжигании газообразного топлива, определяющими, по-видимому, будут являться условия полноты сгорания топлива. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [44] приведены рекомендации по максимально допустимой по условиям дожигания топлива величине теплового напряжения топочного объема для различных топлив, в том числе и для газа. Однако проведенные исследования и испытания котлов на природном газе [15, 38] показали, что при хорошем предварительном смешении газа с воздухом ("путем разделения потока газа на малые струи, выбора соответствующих углов встречи газовых и воздушных потоков и закрутки воздушного потока) и при коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки 1,05 тепловое напряжение топочного объема может быть увеличено без ущерба для полноты сгорания значительно выше рекомендованного нормативным методом для газового топлива. [c.100]

Влияние коэффициента избытка воздуха на к. п. д. котельного агрегата ТГМ-84 О - 500 т/ч при сжигании мазута и эмульсии) [c.225]

Задача 2.11. В топке котельного агрегата сжигается каменный уголь с низшей теплотой сгорания Ql = 21 600 кДж/кг. Определить потери теплоты в процентах с уходящими газами из котлоагрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyj=l,4, объем уходящих газов на выходе из последнего газохода Ку =10,5 м /кг, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0ух= 160°С, средняя объемная теплоемкость газов при p = onst 1,415 кДж/(м К), теоретический объем воздуха, необходимый для сгорания 1 кг топлива F° = 7,2 м /кг, температура воздуха в котельной /> = 30 С, температура воздуха, поступающего в топку, С = 180°С, коэффициент избытка воздуха в топке се = 1,2, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К) и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q = A%. [c.41]

Задача 2.13. Определить в процентах потери теплоты с ухо-дящиуш газами из котельного агрегата, если известны коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом Oyi=l,5, температура уходящих газов на выходе из последнего газохода 0yi=15O° , температура воздуха в котельной Г, = 30 С, средняя объемная теплоемкость воздуха при постоянном давлении = = 1,297 кДж/(м К), температура топлива при входе в топку tj = = 20°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,5%. Котельный агрегат работает на абанском угле [c.41]

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава С = 28,7% tf = 2,2% SS==2,7% N = 0,6% 0 = 8,6% А = 25,2% И = 32,0%, если известны температура топлива на входе в топку tj = 20° , температура воздуха в котельной в=30°С, температура горячего воздуха /, =300°С, коэффициент избытка воздуха в топке atr= 1,3, присос воздуха в топочной камере Aoj = 0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз — 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива д = Ъ%, объем рециркулирующих газов Грц=1,1 м /кг, температура рециркулирующих газов 0рц=1ООО°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с рд= 1,415 кДж/(м К). [c.55]

Задача 2.39. Определить, на сколько изменится полезное тепловыделение в топке котельного агрегата за счет подачи к горелкам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной в = 30°С, температура горячего воздуха /г.в = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке (Хг=1,15, присос воздуха в топочной камере А(Хг = 0,05 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 93= 1%. Котельный агрегат работает на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% С2Нб = 3,8% СзН8=1,9% С4Н,0 = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%. [c.55]

Задача 2.46. Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком каменном угле марки Т состава С -62,7% Н" = 3,1% S> -2,8% N" = 0,9% 0"=1,7% а = 23,8% ff = 5,0%, если известны температура воздуха в котельной /, = 30°С, температура горячего воздуха /гв = 300°С, коэффициент избытка воздуха в топке а =1,25, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 11ОО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания 4 = 3%, потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака 96=0,4%. [c.62]

Задача 2.47. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава С = 54,7% Н = 3,3% S = 0,8% N = 0,8% 0 = 4,8% Л = 27,6% W = 8,0%, если известны температура воздуха в котельной /,=30°С, температура горячего воздуха г., = 350°С, коэффициент избытка воздуха в топке От= 1,3, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0т=1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 3 = 0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 3,0%, потери теплоты в окружающую среду qs = 0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака [c.64]

Задача 2.48. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на природном газе состава С02 = 0,2% СН4 = 97,9% С2Н4 = 0,1% N2=1,8%, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха /г.в = 230°С, коэффициент избытка воздуха в топке а.,= 1,1, присос воздуха в топочной камере АОт = 0,05, температура газов на выходе из топки 0 = 1ООО°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива дз = 1% и потери теплоты в окружающую среду 5=1,0%. [c.64]

Задача 2.49. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава O " = 83,0% Н =10,4% SS = 2,8% 0" = 0,7% " = 0,1% W = 3,0%, если известны полезное тепловыделение в топке Qt = 39 100 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха в топке ат=1,15, температура газов на выходе из топки 0 =1 ЮО°С и потери теплоты в окружающую среду gs= 1,0%. [c.64]

Задача 2.50. Определить количество теплоты, переданное лу-чевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д с низшей теплотой сгорания QI—19 453 кДж/кг, если известны температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха fr, = 295° , коэффициент избытка воздуха в топке 1 = 1,3, присос воздуха в топочной камере Ааг = 0,05, теоретически необходимый объем воздуха F° = 5,17 м /кг, энтальпия продуктов сгорания / = = 12 160 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива 9з = 0,7%, потери теплоты от механической непо- [c.64]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D= 13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Ql = 25 070 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п = 450°С, температура питательной воды /пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха F° = 6,64 м /м , кпд котлоагрегата (брутто) >/ а = 87%, температура воздуха в котельной /в = 30°С, температура горячего воздуха в = 390 С, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, теоретическая температура горения тогшива в топке бт = 2035 С, температура газов на выходе из топки 0 = 1О8О С, условный коэффициент загрязнения С = 0,6, степень черноты топки = 0,546, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 174 = 3% и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.66]

Задача 2.59. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава С = 24,7% Н = 2,6% SS = 0,1% N =1,1% 0 = 15,2% = 6,3% = 50,0%, если известны температура газов на входе в пароперегреватель (9 5 = 900°С, количество техшоты, воспринятое паром в пароперегревателе, бое = 1200 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем а е=1,3, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Ааде = 0,05, температура воздуха в котельной /в = 30°С и потери теплоты в окружающую среду 5 = 0,5%. [c.71]

Задача 2.70. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из экономайзера котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% С2Нв = 3,8% СзНв=1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если температура газов на входе в экономайзер 0э=ЗОО°С, коэффициент избытка воздуха за экономайзером (Хз — 1,35, присос воздуха в газоходе экономайзера Доэ = 0,1, температура воздуха в котельной /, = 30°С, количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере, Q = 2600 кДж/кг и потери теплоты в окружающую среду 3 = 1 %. [c.76]

Задача 2.77. Определить количество теплоты, воспринятое воздухом в воздухоподогревателе котельного агрегата, работающего на природном газе Ставропольского месторождения состава С02 = 0,2% СН4 = 98,2% 02 6 = 0,4% СзН8 = 0Л% С4Ню = 0,1% N2=1,0%, если известны температура воздуха на входе в воздухоподогреватель , = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя г = 180°С, коэффициент избытка воздуха в топке Ог=1,15, присос воздуха в топочной камере Aoi = 0,05 и присос воздуха в воздухоподогревателе Аавп = 0,06. [c.79]

Задача 2.78. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя котельного агрегата, работающего на природном газе Саратовского месторождения, если известны температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /в = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя /j=170° , теоретически необходимый объем воздуха V° = 9,52 м /м , коэффициент избытка воздуха в топке оц = 1,15, присос воздуха в топочной камере Aol, = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе Aagn=0,06, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель 1 = 1610 кДж/м и потеря теплоты в окружающую среду qs = 1 %. [c.79]

Задача 2.79. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя котельного агрегата работающего на карагандинском угле марки К состава С =54,5% Н = 3,3% SS = 0,8% N" = 0,8% 0" = 4,8% Л = 27,6% И = 8,0%, если известны температура воздуха на входе в воздухоподогреватель t = 30° , температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя =177°С, коэффициент избытка воздуха в топке От =1,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, коэффициент избытка воздуха за воздухоподогревателем авп=1,45, присос воздуха в воздухоподогревателе Аавп = 0,05, температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вц=45О°С и потери теплоты в окружающую среду qs=l %. [c.79]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

Задача 2.88. Определить расчетную подачу вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью 1)=13,8 кг/с, работающего на природном газе с низщей теплотой сгорания 2,= = 35 700 кДж/м , если давление перегретого пара />пи = 4 МПа, температура перегретого пара /пд = 430°С, температура питательной воды /пв=130°С, кпд котлоагрегата (брутто) = теоретически необходимый объем воздуха F° = 9,48 м /м , коэффициент запаса подачи / i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке От =1,15, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да зд-—0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, /хв = 20°С и барометрическое давление воздуха /2g = 98 10 Па. [c.87]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводитель-ностью D= 13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания 2 =10 636 кДж/кг, если температура топлива на входе в топку 1. = 20°С, теплоемкость рабочей массы топлива с = 2,1 кДж/(кгК), давление перегретого пара /)пи = 4 МПа, температура перегретого пара fnn = 450° , температура питательной воды пв=150°С, кпд котлоагрегата (брутто) fj p=86%, теоретически необходимый объем воздуха V° — = 2,98 м /кг, коэффициент запаса подачи i=l,05, коэффициент избытка воздуха в топке t =l,25, присос воздуха в топочной камере Aotr = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Да,п = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, j, = 25° , расчетный полный напор вентилятора Н = = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный кпд вентилятора rjl = 6lVa, барометрическое давление воздуха Лб = 98 10 Па и потери теплоты от механической неполнотьь сгорания топлива 94 = 4%. [c.89]

Задача 2.93. Определить расчетный полный напор вентилятора котельного агрегата, работающего на фрезерном торфе состава С = 24,7% Н = 2,6% N =1,1% 0 =15,2% = 6,3% И = 50,0%, если расчетный расход топлива Вр = = 4,6 кг/с, коэффициент запаса подачи =1,05, коэффициент избытка воздуха в топке t,= l,25, присос воздуха в топочной камере Аа = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Аавп = = 0,045, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, 1в = 20°С, мощность электродвигателя для привода вентилятора JV = 60 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1Д, эксплуатационный кпд вентилятора э = 60% и барометрическое давление воздуха Лб = 97 10 Па. [c.89]

Задача 2.94. Определить расчетный полньш напор вентилятора котельного агрегата, работающего на буром угле с низшей теплотой сгорания Q =15 800 кДж/кг, если коэффициент запаса подачи 1 = 1,05, условный расход топлива Ву=1,45 кг/с, коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,25, присос воздуха в топочной камере А(Хт = 0,05, теоретически необходимый объем воздуха V° = 4 м /кг, утечка воздуха в воздухоподогревателе Аа,п = = 0,04, температура холодного воздуха, поступающего в венку [c.89]

Задача 2.95. Определить расчетную подачу дымососа котельного агрегата, работающего на природном газе состава С0г = 0,2% СН4 = 97,9% С2Ы4 = 0,1% N2=1,8%, если коэффициент запаса подачи , = 1,1, расчетный расход топлива 5р = 0,32 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад=1,45, температура газов перед дымососом 0д= 188°С и барометрическое давление воздуха h = 91 10 Па. [c.90]

Задача 2.97. Определить мощность электродвигателя для привода дымососа котельного агрегата паропроизводительностью Х) = 9,73 кг/с, работающего на челябинском буром угле состава С = 37,3% Н = 2,8% S> =1,D% N = 0,9% О =10,5% А = 29,5% = 18,0%, если темлература топлива на входе в топку /, = 20°С, давление перегретого пара Ра.п = 1>4 МПа, температура перегретого пара /п = 275°С, температура питательной воды fn,, = 100° , кпд котлоагрегата (брутто) f/i a=86%, величина непрерывной продувиа Р = Ъ%, коэффициент запаса подачи 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад = 1,6, температура газов перед дымососом 0д=182°С, расчетный полный напор дымососа Яд = 2,2 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2= 1Л> эксплуатационный кпд дымососа fj = 65%, барометрическое давление воздуха /i6 = 97 10 Па и потери теплоты от ме санической неполноты сгорания топлива [c.90]

Задача 2.99. Определить расчетный полный напор дымососа котельного агрегата, работающего на природном газе состава С02 = 0,1% СН4 = 98% С2Нб = 0,4% СзНб = 0,2% N2 = 1,3%, если коэффициент запаса подачи j i = l,l, расчетный расход топлива 5р = 1 кг/с, коэффициент избытка воздуха перед дымососом д=1,45, температура газов перед дымососом 0д=177°С, мощность электродвигателя для привода дымососа Ж = 80 кВт, коэффициент запаса мощности электродвигателя 92 = 1,1, эксплуатационный кпд дымососа rj = 62% и барометрическое давление воздуха Аб = 98 -10 Па. [c.92]

Описанный метод выравнивания коэффициентов избытка воздуха по горелкам, по мнению автора, не является единственно возможным. При наличии хорошо поставленных визуальных наблюдений за топочной камерой выравнивание можно осуществить, ориентируясь по длине и виду факелов. При этом необходимая идентичность горелок по расходу топлива легко обеспечивается путем предварительного подбора протариро-ванных форсунок одинаковой производительности. Предполагаемый способ выравнивания позволил бы вернуться к устройству общих воздушных коробов и поэтому существенно упростить компоновку котельных агрегатов. [c.164]

На фиг. 94 изображена характеристика котельного агрегата на араличевском угле, на фиг. 95 — кривые к. п. д. а также температуры перегретого пара уходящих газов и коэффициента избытка воздуха за котло-агрегатом 200 /и/адс для тощего угля в зависимости от его тепловой нагрузки по данным испытаний ОРГРЭС. [c.119]

При вводе в топочное пространство распыленной топливной эмульсии при прогреве капель вследствие явлений микровзрывов происходит не только увеличение поверхности реагирования, но и дополнительное перемешивание топлива с воздухом. Это в свою очередь позволяет добиться эффективного сгорания топливной эмульсии при несколько меньших коэффициентах избытка воздуха. Если при обычных условиях удовлетворительное сжигание мазутов осуществляется при коэффициенте избытка воздуха в топке Пв = 1,15, то та же полнота сгорания эмульгированных мазутов WP = 10—15%) достигается при Нв = 1,1 и даже (по результатам наших опытов) при Ов = 1,05. Снижение же коэффициента избытка воздуха в топке (и далее по тракту котельного агрегата) соответственно уменьшает потери тепла с уходящими газами q. , повыщает к.п.д. котельного агрегата. Кроме того, и теоретическая, а следовательно, и действительные температуры в топке по этой же причине практически остаются теми же, что и для стандартных мазутов. На рис. 118 видно, что при полном сгорании стандартных мазутов Wp = 3%) при Ов = 1,15 теоретическая температура Т теор = 2140° К, а при сгорании эмульсии (1Ер = 15%) при Ов = 1,1 теоретическая температура Гтеор = 2179° К. [c.224]

Горение эмульсий, как мы уже показали, отличается от горения мазута тем, что увеличение поверхности распыленного топлива вследствие внутритопочного дробления ускоряет переход топлива в парообразное состояние благодаря дополнительному перемешиванию паров топлива с кислородом воздуха. В результате общее время горения уменьшается, а полнота сгорания увеличивается. Это в свою очередь позволяет уменьшить коэффициент избытка воздуха с Ов = 1,15 до Нв = 111- Но, поскольку в мощных котельных агрегатах температура воздуха, подаваемого в топку, достигает 570° С, условия подготовки к воспламенению и горению топлива еще более улучшаются и позволяют уменьшить коэффициент избытка воздуха до Нв = 1,07 1,05. Уменьшение же коэффициента из- [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...