Коэффициент избытка воздуха эффективный

На рис. 50 приведено изменение содержания N0 в продуктах сгорания (г/кВт-ч) в зависимости от состава смеси и угла опережения зажигания. Т.к. образование N0 в значительной степени зависит от температуры газа, при раннем зажигании эмиссия N0 возрастает Зависимость образования N0 от коэффициента избытка воздуха является более сложной, т.к. существуют два противоположно действующих фактора. Образование N0 зависит от концентрации кислорода в сгорающей смеси и температуры. Обеднение смеси повышает концентрацию кислорода, но снижает максимальную температуру сгорания. Это приводит к тому, что максимум содержания достигается при работе на смесях немного беднее стехиометрических. При этих же значениях коэффициента избытка воздуха эффективный КПД имеет максимум. [c.50]

Для эффективной нейтрализации СО и Ср,Н 1 значение суммарного коэффициента избытка воздуха в нейтрализаторе [c.66]

Увеличение избытка воздуха при сжигании мазута (вследствие появления восстановительной атмосферы из-за наличия HjS). При коэффициенте избытка воздуха более 1,1 % сероводород, как показывает опыт эксплуатации, практически отсутствует. Так как при этом одновременно снижается экономичность парогенератора и может усиливаться низкотемпературная коррозия хвостовых поверхностей из-за увеличения концентрации SO3 в дымовых газах, более эффективным считается локальное увеличение избытка воздуха в зонах интенсивной коррозии. [c.240]

Для применяемых в черной металлургии типов котлов-утилизаторов, температурного уровня уходящих газов промышленных печей и видов используемого топлива построена номограмма для определения экономической эффективности утилизации тепла запечных газов, приведенная на рис. 7-2. Графики I—3 номограммы относятся к утилизационным установкам, 4—6 — к замещаемым котельным. Номограмма построена для продуктов сгорания природного, коксового и доменного газов при любых значениях коэффициента избытка воздуха а перед утилизационными установками, а также для смесей указанных газов. Номограмма позволяет определять [c.283]

Главной особенностью и одновременно главным преимуществом контактных экономайзеров, как и контактных водонагревателей любого другого типа, является возможность осуществления конденсации содержащихся в продуктах сгорания водяных паров и использования выделяющегося при этом тепла для нагрева воды. Поэтому эффективность применения контактного нагрева воды дымовыми газами при прочих равных условиях растет с увеличением их начального влагосодержания, зависящего от состава н влажности топлива и коэффициента избытка воздуха Б продуктах сгорания. [c.9]

Эффективность же контактных экономайзеров существенно зависит от а) потребности предприятий в горячей воде б) характера потребления воды (графика нагрузки) в) числа часов использования максимума нагрузки г) доли горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной в разное время года и суток д) степени напряженности работы котельной, т. е. соотношения между потребностью в тепле и теплопроизводительностью котельной е) наличия в д отельной хвостовых поверхностей нагрева и дымососной тяги ж) температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в газах з) необходимой температуры горячей воды и т. д. [c.152]

Не требует особых доказательств то, что испытания контактных экономайзеров в любом случае желательно проводить после наладки и регулирования режима горения газа в горелках котла или другого агрегата, уходящие газы которого используются в контактном экономайзере. Речь идет об обеспечении режима полного сгорания газа при минимально возможном на этом горе-лочном устройстве коэффициенте избытка воздуха. Кроме того, речь идет о максимальной плотности газоходов котла с тем, чтобы обеспечить минимальный присос воздуха в котлах с уравновешенной тягой. Наладка воздушного режима в топке и газоходах котла особенно важна при установке за котлами контактных экономайзеров, так как в экономайзер независимо от схемы его установки должны поступать чистые, не загрязненные сажей продукты сгорания. Кроме того, при повышении коэффициента избытка воздуха в дымовых газах снижается их влагосодержание, что приводит к заметному снижению эффективности работы экономайзера. Эти вопросы уже обсуждались выше. [c.259]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

Выше уже рассматривался вопрос о большом влиянии коэффициента избытка воздуха а на эффективность конденсационных контактных теплообменников. Для работы конденсационных поверхностных теплообменников этот коэффициент имеет решающее значение, особенно если они работают на систему отопления. Дело в том, что значение а определяет точку росы, поскольку от соотношения последней и температуры обратной воды отопительной системы зависит возможность конденсации водяных паров из дымовых газов. С учетом этого важного фактора поверхностные отопительные котлы конденсационного типа должны быть снабжены системой автоматического регулирования подачи дутьевого воздуха в горелки, чтобы обеспечить полное сгорание при минимальных значениях а (1,0ч- 1,05). [c.247]

Аронов И. 3. Влияние коэффициента избытка воздуха в дымовых газах на эффективность работы контактных экономайзеров.— Экспресс-ин-форм. ВНИИЭгазпрома. Сер. Транспорт, хранение и использование газов в нар. хоз-ве, 1980, вып. 5, с. 9—12. [c.277]

В соответствии с изложенным удобно ввести в рассмотрение среднюю по всей топочной камере эффективную концентрацию частиц сажистого углерода в факеле пламени Цг. Влияние коэффициента избытка воздуха а на эту величину видно из рис. 5-10, на котором представлены опытные данные по пламенам мазута и дистиллята. Соотношение между содержанием углерода СР и водорода HP в рабочей массе рассматриваемых СР [c.131]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

В случаях сжигания мазута с предельно малыми коэффициентами избытка воздуха на выходе из топки (менее 1,02) или применения эффективных антикоррозионных средств (присадок, материалов, покрытий) температура воздуха перед воздухоподогревателями может быть снижена против указанных значений и установлена на основании опыта эксплуатации. [c.232]

При этих условиях углеводороды, нагревающиеся за счет излучения рабочего пространства печи, частично разлагаются с выделением сажистого углерода, который постепенно сгорает в объеме печи, повышая светимость пламени. В то же время горючие газы (СО, Н2) при быстром смешении сгорают вблизи горелки, обеспечивая высокую температуру горения. Замедленный характер выгорания сажистого углерода и более крупных углеродистых частиц объясняется, в частности, тем, что факел, обладая известным запасом кинетической энергии, подсасывает окружающие продукты горения, которые, обедняя смесь в отношении содержания кислорода, делают ее менее окислительной. Чем меньше коэффициент избытка воздуха, при котором горелка обеспечивает полноту горения газообразных составляющих пламени, тем большую светимость будет иметь пламя, тем эффективнее будет работать печь. [c.212]

Задача состояла в том, чтобы установить то минимальное значение коэффициента избытка воздуха, которое обеспечивало бы полное сгорание всех горючих компонентов q — 0) при наиболее эффективном смесеобразовании в теплонапряженных камерах сгорания, тем более что существенную долю стоимости процессов горения под давлением составляет стоимость получения сжатого воздуха. [c.95]

Принятая геометрия каналов воздушного тракта не вполне обеспечивает эффективное охлаждение и не исключает местных перегревов при работе с малыми коэффициентами избытка воздуха и оптимальных расходах воды. [c.209]

Коэффициент избытка воздуха При минимальном избытке воздуха в уходящих газах ПГУ удельная стоимость ее при максимальной мощности блока достигает минимума. Поэтому анализ сравнительной эффективности различных схем ПГУ следует производить при постоянной величине коэффициента избытка воздуха. Только в ПГУ с котлом-утилизатором величина избытка воздуха однозначно определяется схемой газовой ступени и начальной температурой газов. [c.32]

Для схем ПГУ с вытеснением паровой регенерации максимальный к. п. д. достигается при минимальном отношении коэффициентов избытка воздуха (а /а —> 1). Увеличение относительной доли топлива, сжигаемого перед газовыми турбинами ПГУ, повышает к. п. д. установки. В ПГУ с ВПГ все топливо сжигается перед газовыми турбинами, и в них не уменьшается величина к. п. д. регенеративного участка паровой ступени л", с- Поэтому ПГУ такой схемы имеют максимальную тепловую эффективность. [c.32]

При испытаниях на природном газе и газотурбинном топливе характеристики обоих горелочных устройств оказались удовлетворительными. Горелки ЦКТИ несколько более эффективны, процесс горения в них более интенсивен н заканчивается в меньшем топочном объеме. Из рис. 50 видно, что химическому недожогу 3 = 1% соответствует коэффициент избытка воздуха на выходе из топки = 1,075. При горелках типа Броун—Бовери такой коэффициент избытка воздуха дает химический недожог около 4%. [c.94]

Действительное количество воздуха для сгорания газа будет тем больше теоретически необходимого количества, чем больше будет избыток воздуха в топке. Величина избытка воздуха называется коэффициентом избытка воздуха (обозначается греческой буквой а-альфа). Она показывает, во сколько раз действительный расход воздуха на горение топлива больше теоретически необходимого количества. При полном сгорании топлива обеспечивается экономичная и эффективная работа котлов. [c.94]

Необходимыми условиями эффективного сжигания мазута при малом коэффициенте избытка воздуха являются его повышенные давление и температура, а также повышенное давление воздуха перед горелками. [c.100]

При снижении нагрузки котла до 135 т ч и особенно до 105 т/ч наблюдалось увеличение потерь от химического недожога (до 2,4% при а"пп= 1,1 il,2) и дымление. При увеличении коэффициента избытка воздуха до 1,3 и выше дымление прекращалось, но потеря от химического недожога не исчезала ( з= =0,3 0,7%). На этом основании было признано, что работу горелок с периферийной подачей еще нельзя считать удовлетворительной, так как необходимо, чтобы эффективность работы горелок была независимой от изменения нагрузки котла. [c.125]

ДЫМНОСТИ коэффициент избытка воздуха в лучшем случае может быть снижен до 1,15—1,20. При этом часть среднего эффективного давления [c.77]

Принимая значение первичного дутья и количества топлива соответствующими нулевому уровню х- = Ь, Хд = О (обычно для котельных и сушильных установок задается коэффициент избытка воздуха а), расход вторичного дутья увеличим на шаг варьирования, получаем значение эффективности Е = 78,91%. Для расходов вторичного дутья и топлива, соответствующих нулевому уровню, при расходе первичного дутья,, уменьшенном на шаг варьирования, эффективность Е = 79,15%. Найденные величины позволяют получить четкую картину зависимости эффективности работы вихревого золоуловителя от радиуса входа частиц в вихревой циклон, потому что в конечном счете увеличение расхода вторичного дутья на величину Xj и уменьшение расхода первичного дутья на величину приводят к увеличению дальнобойности струй вторичного дутья. [c.79]

Третьим важнейшим средством, повышающим удельные мощности двигателя, является снижение предельных значений коэффициента избытка воздуха (вплоть до а = 1) при обеспечении высокой эффективности процесса и отсутствии дымления. Этот путь, общий для всех дизелей, с точки зрения рабочего процесса определяется проблемами смесеобразования и горения, в частности, их особенностями при разных нагрузках. [c.166]

Все неисправности и наруптения регулировок по их влиянию на токсичность автомобиля можно разделить на две основные группы непосредственно влияющие на процесс сгорания в двигателе и требующие увеличения подачи топлива. К первой группе относятся регулировки системы холостого хода и главной дозирующей системы, влияющие на коэффициент избытка воздуха, образование СО, С,1Н, , NOx и расход топлива. Характерными для второй группы являются неисправности, вызывающие нарушения процесса сгорания. Например, при возникновении перебоев в воспламенении в одном из цилиндров в 6. .. 8 раз возрастут выбросы углеводородов, однако остальные цилиндры будут работать при большем открытии дроссельной заслонки, смесь будет сгорать более эффективно, с меньшим выбросом СО на режимах холостого хода и малых нагрузок, доля которых в ездовом цикле велика. Этот факт свидетельствует также о необходимости при контроле технического состояния двигателей по токсичности определять концентрации не только окиси углерода, но и углеводородов. [c.84]

Другой тип горелок с испоЛ1 ванием особенностей закрученного потока для организации и повышения эффективности рабочего процесса сжигания топлива — горелки для вращающихся цементных обжигательных печей. К ним относится и серия горелок ГВП, созданная ГипроНИИгазом (г. Саратов) и предназначенная для сжигания природного газа для обжига цементного клинкера (рис. 1.14). В направляющую трубу вставлен завихритель, имеющий со стороны сопла тангенциально расположенные лопатки а. Противоположный конец завихрителя соединяется с тягой и с рычагом управления. Устройство горелки позволяет изменять степень закрутки потока, что обеспечивает управление рабочим процессом и регулирование длины факела. Горелка позволяет полностью сжигать газ при коэффициенте избытка воздуха а = 1,02- 1,05. Применение горелки такой конструкции повышает производительность печей на 4-4,5% по сравнению с их работой на горелках обычной конструкции. При этом улучшается и качество клинкера. Дальнейшее совершенствование горелок этого типа бьшо связано с созданием вихревой реверсивной горелки для вращающихся трубчатых печей ВРГ, отличающейся от описанной тем, что в ней предусмотрена возможность изменения направления закрутки. [c.36]

ТГысокой эффективностью отличаются трубчатые печи с излучающими стенками. В этих печах боковые стенки составляются из беспламенных панельных горелок, позволяющих сжигать топливо с малым коэффициентом избытка воздуха без потерь от химической неполноты сгорания и при больших тепловых напряжениях топочного объема (рис. 4.5). Необходимое для горения количество воздуха инжектируется топливным газом непосредственно из атмосферы. Газовоздушная смесь поступает через распределительную камеру горелки в керамические туннели, равномерно расположенные по всей поверхности горелки [c.259]

Техническим показателем эффективности работы золоочистного оборудования следует считать не коэффициент улавливания i], а остаточную концентрацию твердых частиц в уходящих газах в пересчете на базовый коэффициент избытка воздуха (например, а = 1). Иными словами, при прочих равных условиях для углей [c.253]

Рис. 5-10. СРЕДНЯЯ ПО топочной КАМЕРЕ ЭФФЕКТИВНАЯ КОНЦЕНТРАЦИЯ ЧАСТИЦ САЖН-СТОГО УГЛЕРОДА В ФАКЕЛЕ ПЛАМЕНИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ BE- 0.2 ЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТА ИЗБЫТКА ВОЗДУХА.

Полученная формула может использоваться для расчетов в области значений а 2. Она учитывает влияние коэффициента избытка воздуха и состава топлива на средний по топочной камере эффективный уровень концентрации частиц сажистого углерода в факеле светяш егося пламени. [c.132]

Рассмотренные экспериментальные данные не следует расценивать с позиций отказа от стремления к равномерной подаче топлива и воздуха. Однако из них следуют два важных вывода. Мероприятия по выравниванию коэффициентов избытка воздуха по горелкам низкофорсированных топок мало эффективны и осуществление их целесообразно только в случаях малых капитальных и эксплуатационных затрат. Создавая искусственное перераспределение топлива и воздуха, в ряде случаев без ущерба для экономики можно обеспечить более благоприятное распределение тепловых потоков в топке и регулировать температуру перегрева пара. Последнее наглядно видно из табл. 4-1 для случая, в котором за счет изменения подачи по высоте топки перегрев пара увеличен иа 10° С. [c.119]

Гидро- и аэродинамические характеристики оборудования можно эффективно использовать в самых различных исследованиях. Так, например, перераспределяя воздух между горелками, неизменность коэффициента избытка воздуха удобно контролировать, поддерживая постоянные сопротивление тракта и подачу топлива. Измеряя расход электроэнергии при работе одного и двух дымососов (вентиляторов) на тракт постоянного сопротивления (pi—pj2 = onst S = onst), можно быстро и точно установить наиболее экономичные пределы регулирования одной или двумя машинами. [c.328]

Для оценки эффективности теоретических положений и основанных на них схем смешения непосредственно в процессах горения газообразного топлива была проведена большая серия экспериментальных исследований в камерах сгорания диаметром 50, 70, 100 и 120 мм. Исследование проводилось в широких диапазонах изменения давлений (1 -е- 50 ama) при коэффициентах избытка воздуха Оп = 0,9- 2,0 и достаточно больших пределах изменения тепловых нагрузок [ Q VP = (5ч-35) 10 ккал]м -ч атм и скоростей горящих газовых потоков. Результаты этих опытов оказались в полном согласии с теорией и результатами опытов при смешении негорящих (холодных) газовых сред [11, 12, 22]. [c.83]

При вводе в топочное пространство распыленной топливной эмульсии при прогреве капель вследствие явлений микровзрывов происходит не только увеличение поверхности реагирования, но и дополнительное перемешивание топлива с воздухом. Это в свою очередь позволяет добиться эффективного сгорания топливной эмульсии при несколько меньших коэффициентах избытка воздуха. Если при обычных условиях удовлетворительное сжигание мазутов осуществляется при коэффициенте избытка воздуха в топке Пв = 1,15, то та же полнота сгорания эмульгированных мазутов WP = 10—15%) достигается при Нв = 1,1 и даже (по результатам наших опытов) при Ов = 1,05. Снижение же коэффициента избытка воздуха в топке (и далее по тракту котельного агрегата) соответственно уменьшает потери тепла с уходящими газами q. , повыщает к.п.д. котельного агрегата. Кроме того, и теоретическая, а следовательно, и действительные температуры в топке по этой же причине практически остаются теми же, что и для стандартных мазутов. На рис. 118 видно, что при полном сгорании стандартных мазутов Wp = 3%) при Ов = 1,15 теоретическая температура Т теор = 2140° К, а при сгорании эмульсии (1Ер = 15%) при Ов = 1,1 теоретическая температура Гтеор = 2179° К. [c.224]

В настоящее время еще не разработаны эффективные методы устранения этого вида коррозии металла перегревателей. На основе материалов испытаний котлов высокого давления, сжигающих мазут, показано, что при избытках воздуха за пароперегревателем выше One = 1,06-н 1,07 химическая неполнота сгорания отсутствует [Л. 45]. (Переход на сжигание мазута с коэффициентом избытка воздуха в топке ат = 1,05 должен обеспечить как отсутствие химического недожога топлива, так и значительное сокращение ванадиевой коррозии благодаря преимущественному переходу ванадия в форму V2O3 с высокой температурой плавления. [c.84]

Действительное количество воздуха определяют по формуле (3-1), предварительно задавшись значением От- Коэффициент избытка воздуха в топке зависит от сорта топлива и способа его сжигания, а также от конструкции топочного устройства и эффективности перемешивания топлива с воздухом. Чем совершеннее это церемешивание, тем меньше избыток воздуха в топке. Более эффективного перемешивания достигают при гомогенных смесях— газового топлива и воздуха. [c.34]

А. А. Авдеева пришла к заключению. что достаточно углубить место ввода газовых струй на расстояние L = 0,64 D от выходного сечения амбразуры диаметром D для того, чтобы эффективность смешения перестала зависеть от соотношения динамических напоров потоков газа и воздуха. Этот вывод нуждается в более подробном обсуждении. Действительно, поля перемешивания в выходном сечении смесительной амбразуры имеют ровный характер во всем исследованном диапазоне скорости истечения газа из щелевой прорези центрального газового сопла (стр. 90). Создается впечатление, что процесс протекает в данном случае одинаково хорошо при различных значениях дальнобойности газовых струй, зависящей от ширины газовыпускной щели б и скорости истечения газа Wr. Однако поскольку расход газа п коэффициент избытка воздуха в опытах оставались ностояннымн, а величина Wr увеличивалась пропорционально уменьшению б, то согласно уравнению (10-6) [c.191]

Что же касается температуры перегретого пара /це, то она выдерживалась на заданном уровне (540° С) при сжигании газа только в диапазоне нагрузок котла от 360 до 438 т]ч (при включенном пароохладителе). Для того, чтобы не допустить снижения температуры перегретого пара при нагрузках котла менее 360 г/ч, коэффициент избытка воздуха в топке приходилось поддерживать в диапазоне а от 1,10 до 1,4. Включение дополнительных горелок мало отражалось на температуре пе вследствие того, что последние были установлены на значительном удалении (около 13 лг) от пароперегревателя. Малая эффективность дополнительных горелок была обнарулсена в начальной стадии испытаний и послужила основанием для проведения последующих опытов без них. [c.213]

При переводе вертикальных котлов на газ применяют инжек-ционные горелки среднего давления с пластинчатыми стабилизаторами или с огнеупорными туннелями и горелки с принудительной подачей воздуха. Для вертикальных котлов Шухова, Шухова — Сарафа, ВГД и других наиболее эффективной является выносная топка, располагаемая под котлом и выкладываемая из шамотного кирпича (рис. 103). Горелки 1 устанавливают на фронтовой плите. Горка из шамотного битого кирпича, выложенная у задней стенки топки, способствует устойчивому горению и лучистому теплообмену. Тепловое напряжение поверхности нагрева газифицированных вертикальных котлов 15 000—20 000 ккал1 м -ч) (17,5—23,0 квтп1м ) коэффициент избытка воздуха в топке 1,1—1,2 температура уходящих газов 350—400° С к. п. д. 73—79%. [c.196]

Ввиду того что множитель т для различных режимов работы топки изменяется сравнительно мало, можно считать, что в рассматриваемых условиях средняя эффективная температура Тф пропорциональна средней геометрической температуре Т . Такое соотношение является характерным для пылеугольных топок. Для газомазутных топок множитель подобия температурных полей т несколько изменяется в зависимости от коэффициента избытка воздуха в связи с изменением соотношения между объемами светяш,ейся и несветящейся частей факела. [c.195]

Возможность уменьшения ат зависит от рода сжигаемого топлива и типа топочного устройства. При более благоприятных условиях контактирования топлива и воздуха избыток воздуха Ст, необходимый для достил ения наиболее полного горения, может быть уменьшен. При сжигании газообразного топлива, когда условия для эффективного перемешивания компонентов горения достаточно благоприятны, коэффициент избытка воздуха в топке принимают ат<1,1, при сжигании мазута ат=1,1, пылевидного топлива а-, = 1,2, кускового топлива От= 1,3- -1,7. Рекомендации по выбору Ит даны в [1]. [c.45]

Циклонные топки горизонтальные и вертикальные нашли широкое распространение за рубежом. Длительная эксплуатация циклонных топок с жидким шлакоудалением показала высокую их эффективность. Основными их преимуществами являются высокая объемная плотность тепловыделения, измеряемая несколькими мегаваттами на кубический метр, что приводит к сокращению габаритов установки улавливание в пределах камеры и удаление в жидком виде около 85—90 % золы топлива, что дает возможность интенсифицировать работу конвективных поверхностей нагрева и в ряде случаев отказаться от установки газоочистительных устройств возможность работы с малым коэффициентом избытка воздуха (а = 1,05- 1,1), что приводит к снижению потери теплоты с уходящими газами возможность работы на дробленом топливе или пыли грубого помола, что позволяет упростить систему пылеприготовления и снизить расход электроэнергии на топливоприготовление. [c.176]

Анализ основного уравнения радиационного теплообме на показывает, что увеличение удельной тепловой нагруз ки радиационной поверхности может быть достигнуто в ос новном повышением адиабатной температуры горения В меньшей степени ка эффективность радиационного теп лообмена влияет температура продуктов сгорания на вы ходе из топки и коэффициент тепловой зффективност поверхностей нагрева экранов и ширм. Повышение адиа батной температуры горения данного топлива возможно путем снижения коэффициента избытка воздуха, уменьше ния потерь от химического недожога и повышения темпе ратуры воздуха, используемого для сжигания топлива. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...