Д тангенциальная

В зависимости от условий работы и передаваемого крутящего момента применяются различные шпонки призматические (рис. 174, а), сегментные (рис. 174, б), клиновые (рис. 174, в), клиновые с головкой, клиновые на лыске (рис. 174, г), фрикционные (рис. 174, д), тангенциальные (двойные клиновые, рис. 174, е). [c.189]

Направление укажет вектор п- Ь, тангенциального ускорения д, если его перенести в точку Д. кулисы (против часовой стрелки). [c.103]

М — модуль зубчатого колеса в мм-, г — число зубьев зубчатого колеса — тангенциальная подача фрезы на один оборот заготовки в мм п — число оборотов фрезы в минуту д — число заходов фрезы. [c.297]

На рис. 22 показана зависимость тангенциальной компоненты тензора напряжений от угла 6 для значений д=1, 1и при Не= = 1000. Видно, что с ростом фактора загрязненности поверхности пузырька д при постоянном Ве тангенциальная компонента тензора напряжений растет. Это обусловлено тем, что скорость жидкости на поверхности пузырька уменьшается с ростом д. [c.74]

Здесь VI — тангенциальная компонента скорости течения жидкости на Поверхности раздела фаз Д пав — коэффициент молекулярной диффузии ПАВ по поверхности раздела фаз — функция тока жидкости на межфазной поверхности. [c.104]

Р—суммарная нормальная сила реакции фундамента (все силы тяжести приложены в соответствующих центрах тяжести Д, Д, Д отдельных масс рассматриваемой системы). Я — суммарная тангенциальная сила реакции фундамента. [c.150]

Дифференцируя тем же методом модуль скорости (рис. 15, г), получим ускорение. Это тангенциальное ускорение. В нашем примере оно постоянно по модулю (ускорение при свободном падении), но отрицательно при равнозамедленном движении и положительно при равноускоренном (рис. 15, д). [c.47]

Она была дана Л. Д. Ландау (1944), а в некоторых пунктах (относящихся к взаимодействию ударны.х волн с тангенциальными н слабыми раз рывами) дополнена С. П. Дьяковым (1954). [c.579]

Искомыми функциями будут два тангенциальных перемещения Uq=Guq, Vo=Gvq и од но нормальное напряжение Zq (см. рис. 88). Формулы (д) задачи 6.2 примут вид [c.217]

Д , направленное перпендикулярно к самому вектору скорости (рис. 8). Легко видеть, что изменение Ди вектора, направленное по самому вектору V, изменит только величину v, но не изменит его наиравления. Поэтому и величина тангенциального ускорения jt представляет собой производную по времени от величины скорости о, рассматриваемой как скаляр [c.44]

На эпюре рис. 9.29, в видно, что массовый расход среды по длине свободного вихря уменьшается, что связано с ее перетеканием из свободного вихря в вынужденный вихрь. С уменьшением массы по длине свободного вихря интенсивно уменьшаются величины статического (см. рис. 9.29) и полного Р г. (см. рис. 9.29, д) давлений. После прекращения перетекания среды из свободного вихря в вынужденный вихрь (сечение 4-0 рис. 9.29, <3) величины давлений и продолжают уменьшаться, но менее интенсивно. Продолжающееся уменьшение величин Р и Р. происходит вследствие снижения тангенциальной скорости [c.262]

Основные виды зубчатых передач (рис. 7.1) с параллельными осями а — цилиндрическая прямозубая, 6 — цилиндрическая косозубая, в—шевронная, г — с внутренним зацеплением с пересекающимися осями д — коническая прямозубая, е—коническая с тангенциальными зубьями, ж — коническая с криволинейными зубьями со скрещивающимися осями 3 — гипоидная, и — винтовая к- — зубчато-ре-ечная прямозубая (гипоидная и винтовая передачи относятся к категории гиперболоидных передач, что будет пояснено далее). [c.106]

Наибольшее распространение имеют конические передачи с прямыми и криволинейными зубьями последние постепенно вытесняют передачи с тангенциальными зубьями (см. рис. 7.1, д, е, ж). Конические зубчатые колеса с криволинейными зубьями могут иметь круговую, эвольвентную и циклоидальную линию зубьев наиболее распространенные колеса с круговыми зубьями. [c.142]

Учитывая непрерывность давления и направления потоков на тангенциальном разрыве, получим соотношения (14), справедливые для случая айв первом приближении для остальных случаев. Появление области вакуума в случае д говорит о больших различиях параметров в соседних ячейках на слое х = хо, что требует увеличения числа расчетных интервалов N. [c.283]

О (рис. 4.53). Третье уравнение составим как условие симметрии, в качестве которого примем отсутствие поворота горизонтальных элементов на оси симметрии ди/д = О при 0 = 0. В результате придем к выражениям для радиального и тангенциального перемещений и и v [c.120]

При поперечном внешнем магнитном поле тангенциальная составляющая магнитного поля над пластиной и под ней будет иметь противоположное направление в некоторых случаях //д. на поверхности пластины равняется нулю, в других случаях она вообще отлична от нуля [c.659]

Одним из средств такого воздействия является тангенциальный вдув газа в пограничный слой перед точкой отрыва. При д о -звуковых скоростях движения летательных аппаратов он широко используется для повышения эффективности аэродинамических органов [c.408]

За начальную координатную плоскость примем среднюю плоскость плиты. В этом случае в точках средней плоскости по условиям симметрии задачи отсутствуют вертикальные перемещения = и касательные напряжения Л о = о = 0-Искомыми функциями являются два тангенциальных перемещения Uo = Guo, Vo = Gv и одно нормальное напряжение Z (см. рис. 65). Формулы (д) задачи 5.2 примут вид [c.146]

Решение. Обозначая через осевое напряжение (рис. 42) в стенках цилиндрической оболочки в определенном сечении от сил инерции вследствие линейного ускорения, а/ — осевое напряжение в заполнителе по тому же сечению (давление на слой, нормальный к оси цилиндрической оболочки, от сил инерции заполнителя, расположенного выше рассматриваемого сечения), через 0( и 01—соответственно тангенциальные напряжения в цилиндрической оболочке и заполнителе и через д — боковое давление заполнителя, тангенциальные деформации на внутренней поверхности цилиндрической оболочки и на наружной поверхности заполнителя запишем (приближенно представив цилиндрическую оболочку в виде колец, наложенных друг на друга и не препятствующих друг другу перемещаться в радиальном направлении) [c.97]

Для нахождения ускорения точки О пользуются теоремой подобия для ускорений. Положение точки д на прямой ef g, подобной звену ЕЕ О, определяется из равенства (3.34). Вектор я изображает ускорение точки С звена 5 аа = 1 лд. Отрезки п е и Пзд изображают нормальную и тангенциальную составляющие ся и а аЕ относительного ускорения точки С относительно точки Е. [c.92]

Силовой расчет двухрядного планетарного редуктора (рис. 8.24, г) имеет следующую последовательность. Пусть выходным звеном будет водило Н, для которого задан момент сопротивления М . Рассматривая равновесие сателлитов [2, 2 ], следует иметь в виду, что направление реакций и T gj- в зубчатых парах 1—2 и 3—2 известны и определяются значениями углов зацепления з-д и Эти углы сравнительно мало отличаются друг от друга, поэтому положим их равными а. Пересечение направлений реакций и / дг в точке и определит направление реакции вращательной пары Н—2 водила (в виде линии UB) н угол давления у, измеряемый между тангенциальным компонентом Янз и полной величиной реакции [c.299]

Рис, 15, Зависимость продольной и поперечной ( д ) тангенциальных составляющих магнитного полп дефекта от угла а [c.180]

О — круглый резец с передним углом, равным нулю б — круглый резец с передним углом больше нуля в — круглыГ винтовой резец е призматический резец с радиально расположенной режущей кромкой д — тангенциальный резец е — резец с наклонным расположением оси о/с — стержневой фасонный резец [c.167]

Кинематическая погрешность колеса возникает в результате радиальных и тангенциальных погрешностей обработки. Радиальные погрешности вызываются непостоянством радиального расстояния между осью заготовки и зубообразующего инструмента вследствие неточностей базирования заготовки на станке, биения зуборезного долбяка и т. д. Тангенциальные погрешности при зубообработке создаются при нарушении процесса взаимного обкатывания заготовки и зуборезного инструмента, т. е. в результате погрешностей цепей обката зуборезного станка. [c.447]

Вектор тангенциального ускорения д точки В3 и ее движении относительно точки D наиравлен перпендикулярно к линии BD. [c.102]

Угловая зависимость нормальной компоненты тензора напряжений (в) при фиксированном значении Ке = 1000 показана на рис. 23 для чистой (9 = 1) и загрязненной (д = 10) поверхностей пузырька газа. В отличие от погюденпя тангенциальной компоненты тензора напряжений в зависимости от ПАВ, абсолютное значение нормальной компоненты тензора напряжений уменьшается при появлении ПАВ при фиксированном Ве (с.м. рис. 23). [c.74]

В зависимости от формы теоретической линии зубьев на развертке делительного конуса различают конические колеса с прямыми (рис. 12.7, а), тангенциальными б), круговыми (в) зубьями, с эволь-сентной (г) и циклоидальной (д) линией зуба. Наибольшее применение находят колеса с прямыми и круговыми зубьями. Последние удается выполнить с наибольшей точностью, их применяют при окружных скоростях, доходящих до 30 м/с. [c.132]

По существу, дело так и обстоит при истолковании и обобщении экспериментальных фактов, касающихсй быстрых движений, и формулировке законов этих движений можно обойтись без применения теории относительности, пока не ставится вопрос о переходе к другим системам координат, движущимся по отношению к той исходной системе координат, для которой эти законы сформулированы. Исторически же дело обстояло совсем иначе когда возникла теория относительности, было известно еще очень мало экспериментальных фактов о движениях быстрых электрически заряженных частиц. Между тем уже в первой работе А, Эйнштейна по теории относительности (появившейся в 1905 г.) были теоретически выведены законы быстрых движений со всеми характерными их чертами (зависимость массы от скорости, связь между энергией и массой, различие между нормальным и тангенциальным ускорением и т. д.). Таким образом, хотя по существу законы быстрых движений являются обобщением опытных фактов и могут быть установлены независимо от теории относительности, открытием этих законов наука обязана теории относительности. Тем самым изложение законов быстрых движений вне связи с теорией относительности является отступлением от исторического хода развития механики теории относительности. [c.240]

Наличие тангенциальных сил внутри жидкости приводит к тому, что слой жидкости, иеносредственно прилегающий к трубе, действует па соседний с ним внутренний слой, этот слой — на следующий, и т. д. Таким образом, тангенциальные силы, действующие f со стороны стенок трубы, влияют — на скорость всего потока жидкости. Прилегающий к трубе слой жидкости практически вовсе не а движется ( прилипает к стенкам). Внутренние же слои жидкости движутся со скоростью, - [c.535]

В зависимости от массовых соотношений жидкости к газу (пару), т.е. в зависимости от конкретных технологических процессов, применяются и различные конструкции центробежных контактно-сепарационных элементов - с восходящим или нисходящим прямотоком, с узлом сепарации жидкости в закрученном потоке, с узлом распыления жидкости и т.д. при общем противотоке фаз в аппарате. На начальной стадии разработок и исследований применялись преимущественно контактно-сепа-рационные тарелки с предварительным контактом (распылом) жидкости на ситчатых тарелках с отбортованной кромкой отверстий, образующих каналы в виде сопел Вентури (рис. 10,1, а). Работа таких тарелок в режиме уноса существенно повышает производительность и эффективность аппарата. В результате бо.аьшая поверхность массообмена (за счет мелкодисперсного распыливания жидкости газом и большом объеме) обеспечивает возрастание интенсивности массопередачи, а усгановление над ситчатыми тарелками контактно-сепарационных тарелок, снабженных центробежными патрубками с тангенциальным вводом газа, обеспечивает требуемую степень сепарации от жидкости. [c.274]

Рис. 4,1. Фазовые диаграммы равновесия жидкость — пар в бинарных гомозеотропных системах а) идеальные бинарные жидкие растворы б) положительные отклонения от закона Рауля в) отрицательные отклонения от закона Рауля г) положительный тангенциальный зеотроп д) отрицательный тангенциальный зеотроп

Выяснить, на сколько процентов увеличиваются наибольшее радиальное и тангенциальные напряжения против случая, когда нет овальности (в таком случае напряжения подсчитывались бы по обычным формулам Лямё), если = 50 мм, срединный натяг посадки Д = 0,06 мм, допуск вала (амплитуда искажения контура)/с = 0,05 [c.89]

В качестве примера (рис. 112) рассмотрим радиальный роторно-поршневой гидромотор типа ВГД-420 (В — высокомоментный, Г — гидравлический, Д — двигатель, 420 — крутящий момент в кгс м при номинальном перепаде давлений 10 Мн1м ), который разработан Гипроуглемашем и предназначен для горных машин. Цилиндровый блок (он же ротор) 1 имеет восемнадцать цилиндров 2 с поршнями, которые расположены в два ряда (по девять в каждом ряду) и смещены между собою на угол 20°. Каждый поршень, благодаря специальным рабочим профилям статора 4, совершает за один оборот по семь рабочих ходов. Жидкость подается в цилиндры через окна в распределительной оси 3, и поршни передают усилия на профилированный статор через шатуны 6 и ролики 5. При этом возникающие тангенциальные усилия передаются через шарнирно соединенные тяги 9 ротору, вызывая его вращение. [c.172]

Тангенциальная компоновка (см. рис. 34, д) организует движение струй пылевоздушной смеси, вытекающих из амбразур горело , по касательной к условной окружности диаметром dy. Благодаря такой аэродинамике достигается хорошее заполнение факелом топки и исключается прямой удар потока в экраны. При одном вихре dy = (0,08 -ь 0,12) а,., а в случае образования двух вихрей dy = (0,04 ч- 0,06) а . Один вихрь могут создавать горелки, находящиеся по всему периметру. Число ярусов горелок 2я = I Ч- 4. Направление крутки потоков в ярусах одинаковое. Горелк - отдельных ярусов располагают одну над другой, создавая блок. В схемах с прямым вдуванием топлива число горелок должно быть кратным числу мельниц. [c.73]

Для определения ускорений точек звена 2 воспользуемся ура-/внением (4.30). Из нротволъной точки — полюса плана ускорений (рис. i02, в) откладьтааем вектор (рЖ), представляющий собой в некотором масштабе Ца вектор ав заданного ускорения точки затем, пользу-ясь уравнением (4.31), вычисляем величину нормального ускорения й"д в относительном движении и в том же масштабе откладываем его от точки Ь" в виде отрезка Ь п параллельно СВ в направлении от тонки С к точке В. В соответствии с уравнением (4.36) из найденной точки п перпендикулярно к оси звена ВС проводим прямую в направлении вектора йсв—тангенциального ускорения в относительном движении. Лересенетие этой прямой с прямой, проведенной из полюса ра в направлении вектора ас ускорения точ-кн С, определяет конечную точку с вектора раС абсолютного ускорения точки С его величина [c.75]

Для определения к. п. д. покажем направление полной реакции Fi2, отклоненной от нормали пп на угол трения ф, а также ее составляющие тангенциальную F i, радиальную f l И ОСе-иую (рис. 168). Учитывая тренпе только в высшей паре, [c.460]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...