Коэффициент избытка воздух общий

Разбивка воздуха на первичный, поступающий непосредственно в зону горения, и вторичный, подмешиваемый к продуктам сгорания, а также постепенный подвод первичного воздуха позволяет обеспечить высокую температуру горения и охлаждение газов до требуемой температуры перед турбиной. Общий коэффициент избытка воздуха а = Зн-б. Коэффициент избытка первичного воздуха (с учетом охлаждения пламенной трубы в зоне горения) = == 1,3 2. [c.259]

Определение основных размеров камеры сгорания. При габаритном расчете камеры сгорания известными из расчета цикла являются расход и параметры воздуха на входе в камеру сгорания и газа на выходе из нее, общий коэффициент избытка воздуха и удельная теплота сгорания. [c.263]

Для примера на рис. 1.11 приведено распределение серы в продуктах сгорания эстонских сланцев на выходе из топочной камеры в зависимости от коэффициента избытка воздуха в топке. Использованы следующие обозначения относительных количеств серы в общем ее количестве в топливе /Ис-т — сульфатная, Шс-д — сульфидная, тл —сера в газообразном состоянии. С изменением коэффициента избытка воздуха в топке изменяется соотношение форм серы в продуктах сгорания. [c.22]

Определенные с помощью построенных /d-диаграмм значения температуры мокрого термометра (предельной температуры контактного подогрева воды) в зависимости от температуры, влагосодержания и общего давления дымовых газов, а также коэффициента избытка воздуха приведены на рис. 18, 19, 20. Как видно из приведенных дан- [c.29]

Некоторые геометрические и массовые характеристики, а также расчетные теплотехнические показатели блочных контактных экономайзеров ЭКВ при температуре газов на входе в контактный экономайзер порядка 140 С и коэффициенте избытка воздуха менее 1,5 приведены в табл. 1-3. Общая масса блока ЭКБ-1 с насадкой и водой составляет около 1,8 т, масса блока ЭКБ-2 — около 6,5 т. [c.32]

На основании этих данных можно сделать общий вывод состав воды изменяется мало, изменения эти находятся в пределах точности проведенных анализов, качество воды при удовлетворительном сгорании природного газа в котлах, к которым подключены экономайзеры, не ухудшается вода не меняет цвета, не приобретает запаха, прозрачность ее не меняется. Содержание кислорода в воде, как и при любом другом методе нагрева, уменьшается, т. е. происходит частичная деаэрация воды, степень которой зависит от температуры воды и коэффициента избытка воздуха, определяющего парциальное давление кислорода в дымовых газах. Содержание свободного углекислого газа на выходе из контактного экономайзера, как правило, выше, чем в исходной воде. Соотношение содержания углекислого газа в воде на выходе и входе в значительной степени зависит от коэффициента избытка воздуха в дымовых газах, определяющего парциальное давление углекислого газа, и температуры воды, с увеличением которой растворимость углекислого газа уменьшается. [c.129]

Многократные наладочные и теплотехнические балансовые испытания котельных, проводившиеся НИИСТ в связи с внедрением контактных экономайзеров на промышленных и коммунальных предприятиях, свидетельствуют о весьма высоких значениях коэффициента избытка воздуха в общих боровах котельных (а 2 -4- 3). Это в первую очередь относится к котельным малой мощности коммунальных предприятий и отопительным котельным и объясняется неудовлетворительным воздушным режимом в топках котлов, присосами воздуха по всему газовому тракту и особенно через неработающие котлы, которые в газифицированных котельных не могут быть плотно отключены от газового тракта [c.157]

Воздух после воздухоподогревателя (часть холодного воздуха подается для охлаждения обмуровки) разделяется на первичный и вторичный. Часть воздуха от основного вентилятора после воздухоподогревателя вентилятором первичного воздуха подается в воздушный короб под решетку и в нижнюю часть слоя. Доля первичного воздуха составляет от 40 до 60%. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% равен 1,2. При уменьшении нагрузки доля вторичного воздуха уменьшается, а доля первичного растет. При нагрузках ниже 50% коэффициент избытка воздуха растет, одновременно доля газов рециркуляции увеличивается до 20% от общего расхода газов. [c.243]

На котлах с циркуляционным кипящим слоем регулирование нагрузки осуществляется изменением подачи топлива и воздуха. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузке котла 50-100% остается постоянным. При уменьшении нагрузки процент вторичного воздуха уменьшается, а первичного растет. Чтобы обеспечить ожижение при паропроизводительности котла ниже 50% от номинальной, нижняя часть топки на многих котлах зауживается и предусматривается рециркуляция дымовых газов из нагнетательного патрубка дымососа в воздушный короб в количестве до 20% от общего расхода дымовых газов. Однако коэффициент избытка воздуха на выходе из топки при нагрузках ниже 50% все равно возрастает, вероятно, из-за необходимости охлаждения слоя до температуры 850°С дополнительным избытком воздуха. [c.318]

Котлы ТГМ-84 испытывались ОРГРЭС, ЦКТИ и ВТИ. В работах ОРГРЭС применялись форсунки собственной конструкции (см. рис. 5-12) и заводские. Одни из котлов имели общий, а другие — индивидуальный подводы воздуха к горелкам. Однако специальных измерений для контроля равномерности распределения воздуха по отдельным горелкам поставлено не было и преимущества индивидуального подвода не были реализованы. На рис. 3-15 представлены зависимости потери тепла с химической и механической неполнотой сгорания от коэффициента избытка воздуха, полученные ОРГРЭС при испытаниях ТГМ-84. Как видно, Окр = = 1,06. При этом <74 = 0,2%. Несмотря на наличие механической неполноты сгорания, оптимальный коэффициент избытка воздуха совпадает с критическими, что объясняется малым наклоном кривой q4 = f(a). Приведенные выше цифры хорошо согласуются с исследованиями В. П. Иванова в ЦКТИ, согласно данным которого акр=1,04. Особенностью последней работы были тщательное измерение и выравнивание расходов воздуха и мазута по горелкам. Отметим, что хорошая сходимость значений %р была получена, несмотря на то, что [c.166]

В инжекционных горелках низкого давления осуществляется, как правило, частичное смешение газа с воздухом (П < 1). В таком случае остальной необходимый для горения воздух (вторичный) поступает в топку за счет поддерживаемого в ней разрежения 1—2 мм вод. ст. Доля вторичного воздуха И" определяется необходимым общим коэффициентом избытка воздуха в топке а , который представляет собой сумму [c.41]

Общий коэффициент избытка воздуха изменялся от 1,0 до 1,5 за счет регулируемого подсоса вторичного воздуха в камеру сгорания и рассчитывался по составу продуктов сгорания на выходе из нее. Состав продуктов сгорания определялся анализом в аппарате ВТИ-2 и хроматографе ХТ-2М. [c.75]

О2, НаО, СО2 и N2, поступают в зону реакции при Т = 1300 -ч- 1600° К. Таким образом, реагирующие газы О2 и Н2О (в этих условиях достаточно химически активны), взаимодействуя с распыленным топливом, обеспечивают полное превращение вторичного топлива в газообразное. Процесс протекает с относительно небольшим выходом сажи и при минимально возможных коэффициентах избытка воздуха (ав = 0,25ч-0,20), отнесенных к общему расходу топлива. Такой двухступенчатый процесс переработки топлива получил название парогазового процесса окислительного пиролиза. [c.12]

Но при достаточно высококачественных способах смешения топлива с воздухом, когда пв = П неполнота сгорания топлива вызывается тем, что в конце зоны горения концентрации горючих элементов, а такн е кислорода воздуха существенно малы и поэтому вероятность встречи молекул этих элементов будет также незначительна. Следовательно, столь же малой будет и вероятность догорания их, тем более в условиях пониженных температур в конце топки. Общее содержание всех горючих компонентов в продуктах сгорания, характеризующее химический недожог топлива 3, достигает 1,5—3% и более. Единственным способом, обеспечивающим полное сгорание топлива в этих условиях, является увеличение (сверх единицы) коэффициента избытка воздуха. [c.95]

Процесс пиролиза проводился при различном общем коэффициенте расхода воздуха 0,5 0,4 0,3 0,25 и 0,2. Содержание водной фазы в топливе изменялось в пределах = о -т- 50%. Лучшие показатели получены при коэффициенте избытка воздуха в зоне горения а — 1,1 ч- 1,2 (рис. 111). [c.204]

Общий коэффициент избытка воздуха с 0,25 0,42 [c.206]

Для наиболее распространенных энергетических топлив минимально допустимая температура охлажденных газов может быть принята ио данным табл. 2-9. В общем же случае для любых топлив эта температура может быть определена по графику на рис. 2-43. В приложениях 2 и 3 приведены расчетные характеристики твердых топлив, а также объемы воздуха и продуктов сгорания при коэффициенте избытка воздуха а=1,0 [Л. 48]. [c.100]

По табл. 33 теоретический объем воздуха необходимый для сгорания 1 кг карагандинского каменного угля, равен 5,82 нм . При коэффициенте избытка воздуха а = 1,20 (табл. 51) общее количество входящего в топку воздуха равно [c.53]

При коэффициенте избытка воздуха ат=1,20 и при нормальных условиях общее количество входящего в топку воздуха равно I/=В У ат=27 900 - 5,82 1,2 = 195 ООО м ч. [c.83]

При уменьшении выхода летучих слой на решетке утолщается, так как образуется относительно большое количество кокса. Это можно видеть из рис. 8-5, где показаны картины горения слоя при разном выходе летучих топлива (по опытам, проведенным на лабораторной установке). Чтобы предотвратить развитие высоких температур в слое и его шлакование, приходится в большинстве случаев увеличивать коэффициент избытка первичного воздуха, хотя это и ведет к повышению общего коэффициента избытка воздуха в топке. Все, конечно, зависит от физических свойств и распределения золы угля. [c.212]

Техническое состояние автомобиля. Общий выброс токсичных веществ существенно зависит от технического состояния автомобилей. Состав смеси при работе двигателя непрерывно изменяется, а н зависимости от состава смеси изменяется и количество вредных веществ в ОГ, У нового двигателя главная дозирующая система карбюратора выполнена так, что при 50—80 %-ной нагрузке коэффициент избытка воздуха а = = 1,05- 1,1 (обедненная смесь), что обеспечивает минимальное содержание со в ОГ — 0,5—1 % (см. рис. 24.3, а), [c.372]

Для котлов сверхкритического давления, где двухступенчатое сжигание неприемлемо из-за появления высокотемпературной сероводородной коррозии экранных панелей ПРЧ, возможно использование трехступенчатого сжигания. При его реализации 75—90 % общего количества топлива сжигается в первой зоне с пониженными избытками воздуха (а > 1). Подача остальных 10—25 % топлива осуществляется во вторую ступень с недостатком воздуха так, чтобы суммарный коэффициент избытка воздуха первых двух ступеней был ниже стехио-метрического (а = 0,9—0,95). В третьей ступени вводится оставшийся воздух, необходимый для завершения выгорания топлива. Характерное отличие трехступенчатого сжигания — восстановление во второй зоне оксидов азота, образовавшихся ранее в нижней зоне. Внедрение трехступенчатого сжигания позволяет снизить выбросы N0 в 2—3 раза. [c.64]

Подсчитывается общее количество воздуха V, которое израсходовано ла 1 кг топлива с учетом коэффициента избытка воздуха а [c.134]

Третьим важнейшим средством, повышающим удельные мощности двигателя, является снижение предельных значений коэффициента избытка воздуха (вплоть до а = 1) при обеспечении высокой эффективности процесса и отсутствии дымления. Этот путь, общий для всех дизелей, с точки зрения рабочего процесса определяется проблемами смесеобразования и горения, в частности, их особенностями при разных нагрузках. [c.166]

Если бы сжигание метана производилось с коэффициентом избытка воздуха большим единицы, то общее количество продуктов горения возросло в связи с увеличением количества азота и наличием избыточного кислорода в продуктах горения. [c.26]

Впоследствии отсутствие влагоуловителя в контактной камере было компенсировано устройством у всасывающего патрубка дымососа влагоулавливающего кармана, а количество газов уменьшено благодаря уменьшению коэффициента избытка воздуха, что позволило обеспечить нормальную работу дымососа. В результате проведенных теплотехнических испытаний выявилась возможность уменьшения высоты орошаемой реечной насадки с 2800 до 500 мм (при этом показатели работы экономайзера ухудшились незначительно) и устройства влагоулавливающей реечной насадки высотой 400 мм. В настоящее время высота экономайзера составляет 3900 мм. Экономайзер является общим для двух котлов ДКВ-2, не имеющих хвостовых поверхностей нагрева и работающих попеременно с производительностью до 3 m пара в час. Вместе со вспомогательным оборудованием он установлен в помещении котельной. Сброс охлажденных дымовых газов производится в спе- [c.42]

При испытаниях групповых экономайзеров, отбирающих дымовые газы из общего борова с характерным повышенным коэффициентом избытка воздуха (>2), наблюдались режимы, когда Ссо2 Bj.,x/ 02 вх Однако таких анализов мало, они свиде- [c.129]

Описанный метод выравнивания коэффициентов избытка воздуха по горелкам, по мнению автора, не является единственно возможным. При наличии хорошо поставленных визуальных наблюдений за топочной камерой выравнивание можно осуществить, ориентируясь по длине и виду факелов. При этом необходимая идентичность горелок по расходу топлива легко обеспечивается путем предварительного подбора протариро-ванных форсунок одинаковой производительности. Предполагаемый способ выравнивания позволил бы вернуться к устройству общих воздушных коробов и поэтому существенно упростить компоновку котельных агрегатов. [c.164]

Топки неполного сгорания, выдающие полугаз, отличаются вдвое повышенной высотой слоя топлива, чем это необходимо для полного сгорания, и пониженным общим коэффициентом избытка воздуха для облегчения работы кочегара и повышения устойчивости горения при сжигании влажных топлив с большим выходом летучих они выполняются со ступенчатыми решетками. Удлинение срока службы достигается при замене чугунных колосников огнеупорными арками, образующими ступени для каменных углей с ниэкоплавкой золой. [c.75]

При сильном уменьшении коэффициента избытка воздуха, помимо СО, продуктами неполного сгорания являются также Нг и СН4, которые уносят следующее количество не выделившегося при их горении тепла со— 12 600 кдж1м СН 4 — 35 700 кдж1м и Н2 — 10 750 кдж1м и H2S —23 400 кдж/м . Поэтому общая потеря тепла от химической неполноты сгорания составит [c.89]

Такая характеристика процесса горения является общей при сжигании перемешанной смеси как на воздушном окислителе (при Цв = 1Д и выше), так и на комбинированном окислителе с раздельным вводом кислорода (при Пв = ОД 0,6). Этот вывод подтверждается более равномерным распределением концентраций и температур но сечению камеры сгорания (рис. 36). При горении неперемешанных смесей (диффузионный режим) выгорание горючих элементов и распределение температур по сечению неравномерны, а локальные коэффициенты избытка воздуха существенно отличаются от среднего (рис. 36). [c.88]

В ходе изучения процесса горения газо-воздушной смеси, протекающего в общем объеме совместно с испарением массы распыленной воды и в непосредственном соприкосновении с ней, исследовалось влияние коэффициента избытка воздуха и температуры подогрева последнего, а также влияние давления и завихривания потока на интенсивность и полноту сгорания газа. [c.178]

Горение эмульсий, как мы уже показали, отличается от горения мазута тем, что увеличение поверхности распыленного топлива вследствие внутритопочного дробления ускоряет переход топлива в парообразное состояние благодаря дополнительному перемешиванию паров топлива с кислородом воздуха. В результате общее время горения уменьшается, а полнота сгорания увеличивается. Это в свою очередь позволяет уменьшить коэффициент избытка воздуха с Ов = 1,15 до Нв = 111- Но, поскольку в мощных котельных агрегатах температура воздуха, подаваемого в топку, достигает 570° С, условия подготовки к воспламенению и горению топлива еще более улучшаются и позволяют уменьшить коэффициент избытка воздуха до Нв = 1,07 1,05. Уменьшение же коэффициента из- [c.238]

Рис. 22. Номограмма для оценки целесообразности промежуточного охлаждения воздуха в схеме ПГУ (Вобщ — общая степень повышения давления в газовой ступени ау — коэффициент избытка воздуха в уходящих газах)

Котел работал на каменном угле марки Г при = = 1400 тыс. ккал1(м -ч). Первоначально острое дутье в топке отсутствовало. Коэффициент избытка первичного воздуха поддерживался на уровне апер=1,1 и общий коэффициент избытка воздуха в конце топочной камеры — на уровне ат=1,35—1,4. При этом, однако, наблюдалось шлакование пароперегревателя, из-за чего приходилось через 10—20 дешй работы останавливать котел для расшлаковки. [c.206]

Парогазовые турбины работают с начальной температурой парогазовой смеси 1000—1200 К. В этом случае коэффициент избытка воздуха в камере сгорания равен 2,5—3,5 и общий расход паровоздушной смеси, приходящийся на 1 кг топлива, велик. Всю смесь нельзя сразу нодвести к форсункам (горелкам), поскольку в этом случае из-за низкой температуры топливо гореть не будет. Для устойчивого горения (с коэффициентом избытка воздуха а = 1,1 1,5) непосредственно к форсункам (горелкам) подводится лишь часть паровоздушной смеси (первичный воздух). Остальная ее часть подмешивается к продуктам сгорания для охлаждения. [c.61]

Общим для установок такого типа, как объектов регулирования, является воздействие на количество топлива, поступающего к горелкам, путем изменения подачи сырого топлива в мельницу. Напомним, что вынос топлива из мельницы зависит и от расхода воздуха через нее. Готовая пыль уносится первичным воздухом из сепаратора. Нас в первую очередь интересует количество пыли, вынесегпюе в единицу времени. Расход транспортирующего воздуха имеет лишь то значение, что от него зависит коэффициент избытка воздуха X. [c.100]

При оборудовании карбюраторного двигателя внутреннего сгорания каталитическим нейтрализатором рационально в области малых нагрузок регулировать двигатель на несколько обогащенные смеси, соответствующие коэффициенту избытка воздуха, равному 0,8—0,9. При работе на такой смеси выделяется минимальное количество 01кисл0в азота, сравнительно плохо поддающихся нейтрализации, и относительно большое количество окиои углерода, которое полностью под действием катализатора окисляется до углекислого газа, безвредного для организма. Следовательно, общая токсичность отработавших газов становится незначительной. Поскольку при таком режиме повышается расход топлива, этот способ следует применять в плохо вентилируемых объектах закрытых складах, железнодорожных вагонах, складах лесных и других грузов (С высокими шта белям1и и узкими проходами. [c.41]

Потери (З2 возрастают с температурой уходящих газов и коэффициентом избытка воздуха. Снижение температуры, уходящих газов уменьшает потери, но из-за падения температурного напора возрастают размеры поверхностей нагрева. Поэтому в котельных агрегатах, снабженных эканомайзерами и воздухоподогревателями, продукты сгорания выбрасывают при температуре 140- 200° С, а без них--при 300- -400° . Невыгодно также работать с излиш.нэ большими коэффициентами избытка воздуха в топке. Особешю вредны присосы воздуха через неплотности, что приводит к увеличению избытка воздуха по мере продвижения продуктов сгорания по газоходам. Общий присос не должен превышать Аок. = 0,2. [c.263]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...