Электродинамическое приближение

Расчет ЭРД в электродинамическом приближении представляет практический интерес при использовании импульсных плазменных ускорителей, электромагнитных ускорителей массы и в некоторых других случаях. [c.43]

Эксперименты позволили установить, что процессы генерации и ускорения плазмы ИПД отличаются большой сложностью. Это делает построение адекватных расчетно-теоретических моделей весьма непростой задачей. На практике дело, однако, облегчается тем, что для оценки интегральных управляющих параметров ИПД можно использовать электродинамическое приближение (см. разд. 1.7). Физически применимость этого приближения объясняется тем, что в его основу положен метод эквивалентного электромеханического контура. Это делает электродинамическое приближение пригодным для оценки основных управляющих параметров ИПД (напряжения и емкости конденсаторной батареи, индуктивности и др.). Зная заданные значения тяги, тягового КПД, скорости истечения, можно оценить необходимую величину указанных параметров, а также сделать заключение, в какую сторону следует менять эти параметры при экспериментальной доводке ИПД. [c.158]

ДЛЯ силы Лоренца, т. е. согласуется со всей совокупностью электродинамических явлений. При включении же слабых взаимодействий как раз традиционное толкование заряда как скаляра, электрического поля как полярного вектора и т. д. оказывается правильным лишь приближенно, а трактовка, исходящая из комбинированной инверсии, сохраняет свою силу, точнее, сохраняла до осени 1964 г. О том, что случилось с правым и левым дальше, будет рассказано в гл. VII, 8. [c.251]

Так как электрон, наряду со спиновым моментом р , обладает магнитным моментом р.д, то имеет место определенное электродинамическое взаимодействие между его магнитным моментом и магнитным полем, вызванным током, существующим в атоме благодаря движению электрона в поле атомного ядра. Это взаимодействие ведет к появлению добавочной энергии. Если величина этого взаимодействия настолько мала, что ею можно в первом приближении пренебречь, то функцию можно представить в виде произведения двух функций, из которых первая зависит только от координат х, у, Z VI времени t, а вторая — только от величины [c.121]

Наилучшее приближение к эксплуатационным условиям создают стенды, воспроизводящие случайный процесс нагружений. По принципу возбуждения такие стенды подразделяются на гидравлические, электродинамические и механические. [c.28]

Если измерения проводятся в условиях помехи, соизмеримой по уровню с возбуждаемым сигналом, то сигнал с акселерометра перед записью подается на узкополосный следящий фильтр. Схема измерений показана на рис. 65, где 1 — исследуемый объект 2 — датчик силы 3 — электродинамический вибратор 4 — акселерометр 5 — усилитель заряда 6 — усилитель мощности 7 — измерительная установка для автоматического узкополосного синхронного анализа 8 — следящий умножитель частоты 9 — фазовращатель 79, 15 — электронные осциллографы типа С1-55 и С1-1 11 — цифровой фазометр 12 — самописец 13 — генератор с плавным изменением частоты 14 — генератор с дискретным изменением частоты. Полученные характеристики служат для приближенного определения резонансных частот и пучностей соответствующих форм колебаний. Для более детальных измерений [c.148]

Рассмотрим колебания отдельной лопатки, защемленной в хвостовой части, под действием периодической возмущающей силы, частоту которой можно регулировать. Эта сила может быть вызвана, например, электромагнитом переменного тока или электродинамическим вибратором. Постепенно повышая частоту возмущающей силы, заметим, что с приближением ее к некоторому определенному значению амплитуда колебаний лопатки начинает возрастать, достигает максимальной величины, а потом падает почти до нуля. При дальнейшем повышении частоты возмущающей силы периодически будут наблюдаться аналогичные явления. [c.119]

Чувствительность при ( о + S/) (Zo + гг) определяется только коэффициентом связи ц, а так как он является простой функцией р (или вообще не зависит от р), этот режим дает значительные метрологические преимущества. Однако для большинства МЭП указанное условие может выполняться лишь в области механического резонанса. Только электродинамический преобразователь составляет исключение из этого правила Реальные условия работы генераторных преобразователей таковы, что в различных диапазонах частот они могут быть с достаточным приближением дифференциаторами, масштабными преобразователями или интеграторами, причем режимы плавно переходят друг в друга при изменении частоты В области низких частот любой из таких преобразователей является дифференциатором. [c.188]

Ушаков В.В. Приближенное решение уравнений плоской ламинарной электродинамической струи // Сб. Некоторые вопросы аэродинамики и электродинамики . 1966. Вып. 2. [c.373]

В этом параграфе мы не ставили своей целью дать полное изложение электродинамической теории тонких цилиндрических проводников, поскольку эта теория выходит за рамки метода факторизации. В ней делаются аппроксимации двоякого рода одни связаны с приближенной факторизацией и ведут к приближенным соотношениям того же типа, что и при использо- [c.363]

Наконец, при больших токах выступает на сцену новый фактор — электродинамические силы, которые смещают дугу к краю газового пузыря, изгибая ее, как показано на рис. 8-51. Приближение дуги к стенке пузыря усиливает испарение масла, которое выбрасывает навстречу дуге новые массы холодных паров. Это обстоятельство усиливает охлаждение дуги и вызывает переход кривой длительности дуги через максимум и дальнейшее ее падение, как это можно видеть из рис. 8-52. [c.236]

Электродинамическая задача имеет решение и при е = —2, но она не сводится к электростатической задаче, как бы мал ни был шар. При приближении 8 к этому значению сколь угодно малый шар становится электродинамической ловушкой. Его внутреннее поле и поляризация становятся большими (но, разумеется, конечными) и зависят от частоты. [c.195]

Рассмотрим более подробно процессы в области В на цилиндрическом коронирующем электроде. Согласно п. 1, отрицательные ионы в В отсутствуют. Существенно, что концентрацией электронов в ней в первом приближении можно пренебречь, так как электронный ток и ток положительных ионов по порядку величины совпадают, а скорость электронов вследствие их большой подвижности значительно превосходит скорость ионов. При сделанных предположениях система электродинамических уравнений для области В в случае цилиндрической симметрии имеет вид [c.659]

Одномерное течение. Для выяснения особенностей электродинамических и электрофизических процессов при наличии конденсации рассмотрим одномерное течение паровоздушной смеси в пространстве О < X < I между прозрачными сеточными электродами ж = О и ж = /, к которым приложена разность потенциалов, вызывающая коронный разряд. Диффузионные процессы в одномерном приближении учитываться не будут. Предположим, что в начальном сечении [c.683]

Значение Рэд.о2>-Рэд.с1- Разность Рэд. с2 и Рэд. с1 будет меньше, чем разность Рэд. с1 и Рэд. с- Если подставим значение Рал.с2 в (3-5) вместо Рэд. сь получим третье приближение. Для инженерных расчетов достаточно определять электродинамическую силу сужения, ограничиваясь вторым приближением. [c.113]

По (3-4) определяем первое приближение к электродинамической силе сужения, учитывая, что она уменьшает первоначальное контактное нажатие [c.115]

Во втором приближении получим Рэд. с2= 188,2 и. Следовательно, рассчитываемая конструкция контакта имеет достаточную электродинамическую стойкость. [c.115]

Первое из этих трех отношений определяет электрич. свойства Г., второе — механические и третье — акустические. Задача очевидно заключается в таком подборе этих соотношений, чтобы произведение их, т. е. чувствительность, было постоянной величиной, т. е. не зависело бы от частоты Некоторые из этих соотношений задаются самой природой вещей прочие необходимо должным образом подобрать. Рассмотрим для примера диффузорный, в частности электродинамический Г. Для диффузора небольших размеров довольно сложная теория этого вопроса дает приближенное выражение [c.47]

Формула (4.8) является точной. Однако для того чтобы воспользоваться ею, необходимо знать поля Е и II в волноводе с неидеальными стенками. Для того чтобы найти точные значения полей в волноводе, необходимо решить сложную электродинамическую задачу об определении поля внутри волновода и в металле с учетом граничных условий на поверхности стенок. Однако если стенки обладают достаточно большой проводимостью, то задачу можно решить приближенно с малой погрешностью. Для приближенного решения задачи используются два предположения. [c.321]

Сравнивая теперь с третьей ступенью — четвертую, видим, что длины испускаемых атомами волн много больше атомных размеров. Выполнение такого неравенства было в электродинамике условием применимости квазистационарного приближения. Теперь мы можем сказать, что применимость условия квазистационарности — а, значит, и таких вещей, как разложение по мультипольным моментам и т. п. — обусловлено малостью постоянной тонкой структуры а, т. е. слабостью электродинамического взаимодействия. [c.325]

Таким образом, в первом случае влияние боковой поверхности антенны вообще не учитывается, а в двух других она заменяется бесконечной поверхностью с известными электродинамическими характеристиками. Специфика граничных условий вне полотна излучателей и определяет используемые приближенные методы анализа моделей антенных решеток с большим числом излучателей (см. гл. 3). [c.64]

В случае целевых функций, связанных с оптимизацией АФАР, такой прямой поиск глобального экстремума связан с большими затратами машинного времени. Поэто.му часто приходится ограничиваться только поиском локального экстремума (см. 7.2, 7.3), а его близость или совпадение с глобальным обеспечивается за счет хорошо выбранного начального приближения варьируемых параметров. Такое начальное приближение выбирается исходя из конкретных особенностей решаемой задачи и основано или на физических соображениях, или на решении некоторой упрощенной задачи, получающейся при замене математической модели АФАР электродинамического уровня более простой моделью. [c.189]

Поскольку процесс разгона капсулы в ЭДУМ соответствует физическим представлениям, положенным в основу электродинамического приближения, воспользуемся формулами, приведенными в разд. 1.7 и 4.1, чтобы оценить типичные параметры такого ускорителя. Предположим, что необходимо сообщить капсуле массой 10 кг вторую космичес-180 [c.180]

Существенные затруднения возникают при анализе зависимости динамических свойств систем с упругими преобразователями от основных параметров машины — максимальной нагрузки на образец и максимального перемещения активного захвата. Эти затруднения вызваны неопределенностью величины моментов инерции присоединенных к преобразователю масс возбудителя и рычажной системы, поскольку в зависимости от способа силовозбуждения (механический, гидравлический, электродинамический, электромагнитный и др.), мощности, частоты нагружения и схемы соединения с преобразователем моменты инерции присоединенных масс могут изменяться в широких пределах. Поэтому ограничимся рассмотрением динамической системы, выполненной по схеме, приведенной на рис. 89, а, машины с кривошипным возбудителем, рассчитанной на осевую нагрузку +5000 дан. Моменты инерции и жесткости элементов системы следующие ii—0,7 дан-см-сек , 4=3,1 дан см сек , Со= = 105 дан1см, Сг = 2,5 -10 dfrnj M, С3 = С4 = С5 = 2 -10 danj M. Жесткость преобразователя, определяется по зависимости (VI. 22). При подстановке в выражение (VI. 21) конкретных значений жесткостей выясняется, что крутильная жесткость преобразователя l значительно меньше эквивалентной суммарной жесткости элементов нагружаемой системы и в первом приближении может не учитываться. В этом случае выражение (VI. 21) приобретает вид [c.154]

К датчикам третьего типа относят датчики с электродинамическим уравновешивающим силовозбуждающим устройством. В датчиках этого типа электрическое питание силовозбуди-теля цепью управления увеличивается настолько, что деформация упругого элемента в первом приближении устраняется, т. е. измеряемая сила уравновешивается силой возбудителя, а электрическое питание силовозбуди-теля является мерой измеряемой силы. Датчики этого типа нашли применение преимущественно при измерении малых и весьма малых сил. [c.350]

Квадратный корень извлекается из значения h с помощью кулачка 5, угол поворота которого пропорционален расходу. Таким образом, расходомер приближенно решает уравнение (5-5) при постоянном значении е. Фирма Гартман и Браун выпускает расходомер, учитывающий давление и температуру измеряемой среды, построенный на электродинамических преобразователях [Л. 17]. Фирма Фоксборо Л. 56] использует в расходомерах для умножения сигналов датчиков дифтрансфор-маторные преобразователи, включенные каскадно и питаемые током частотой 1 кгц. [c.147]

Колебат. механич. системами Э. п. могут быть стержни, пластинки, оболочки разл. формы (полые цилиндры, сферы, совершающие разл. вида колебания), механич. системы более сложной конфигурации. Колебат. скорости и деформации, возникающие в системе под воздействием сил, распределённых по её объёму, могут, в свою очередь, иметь достаточно сложное распределение. В ряде случаев, однако, в механич. систем можно указать элементы, колебания к-рых с достаточным приближением характеризуются только кинетич, и потенц. энергиями и энергией механич. потерь. Эти элементы имеют характер соответственно массы М, упругости I / С и активного механич. сопротивления г (т.н. системы с сосредоточенными параметрами). Часто реальную систему удаётся искусственно свести к эквивалентной ей (в смысле баланса энергий) системе с сосредоточенными пара.меграми, определив т. н. эквивалентные массу Л/, , упругость 1 / С , и сопротивление трению / . Расчёт механич. систем с сосредоточенными параметрами может быть произведён методом электромеханич. аналогий. В большинстве случаев при электромеханич. преобразовании преобладает преобразование в механич, энергию энергии либо электрического, либо магн. полей (и обратно), соответственно чему обратимые Э.п. могут быть разбиты на след, группы электродинамические преобразователи, действие к-рых основано на электродинамич. эффекте (излучатели) и эл.-магн. индукции (приёмники), напр, громкоговоритель, микрофон электростатические преобразователи, действие к-рых основано на изменении силы притяжения обкладок конденсатора при изменении напряжения на нём и на изменении заряда или напряжения при относит, перемещении обкладок конденсатора (громкоговорители, микрофоны) пьезоэлектрические преобразователи, основанные на прямом и обратном пьезоэффекте (см. Пьезоэлектрики) электромагнитные преобразователи, основанные на колебаниях ферромагн. сердечника в перем. магн. поле и изменении магн. потока при движении сердечника [c.516]

До сих пор мы рассматривали среды, в которых электродинамические характеристики (г и х) зависели только от одной пространственной координаты 2 , т. е. среды, однородные в поперечных направлениях х и у. Когда среда является неоднородной во всех трех направлениях в пространстве, задача об образовании излучения пролетаюш,ей заряженной частицей становится математически весьма трудной и точно решается только в некоторых частных случаях (например, в случае шара [69.6]). Однако если неоднородность среды незначительна, задачу можно решить приближенно методом теории возмущений. Это особенно оправданно для частот, намного превышающих атомные (в частности, рентгеновских), так как при таких частотах диэлектрическая проницаемость очень близка к единице (см. (1.58)). Если при этом эазмеры области неоднородности невелики, метод теории возмущений оказывается применимым. [c.149]

Первое из них отвечает определению а как перенормированной константы связи, второе следует из (5). Представление (5) справедливо в указанном выше приближении для широкого класса взаимодействий нерелятивистского сепарабельного (в том числе точечного), релятивистского 4-фермионного (1, 75, V — А) квантово-электродинамического, псевдоскалярного и др. [c.75]

Расчет электродинамических характеристик трехмерных оптических волноводов по сравнению с планарными волноводами значительно сложнее. Данные задачи решаются с применением различных приближенных методов. Для прямоугольных трехмерных волноводов находят применение приближенный анализ Маркатили, метод Гоелла [1]. Эффективными для приближенного расчета дисперсионных характеристик и распределения полей трехмерных волноводов являются метод эффективной диэлектрической проницаемости, вариационный метод, метод конечных элементов. Сравнение данных методов при расчете трехмерных микроволноводов показывает, что наиболее точные результаты дает метод конечных элементов. [c.147]

К первому типу относятся рупорные громкоговорители с диафрагмой, которая в пределах рабочего диапазона частот может с достаточным приближением рассматриваться как порщень. Обычно эта диафрагма изготовляется из дюралюминиевой фольги, причём для обеспечения жёсткости излучающая поверхность диафрагмы имеет сферическую форму ). Крепление диафрагмы осуществляе ся посредством плоского или гофрированного воротника (металлического, если он выполняется заодно с диафрагмой, или мягкого, подклеиваемого к диафрагме). С диафрагмой жёстко связан цилиндрический каркас звуковой катушки, помещаемой в радиальное магнитное поле магнитной системы с кольцевым зазором, устройство которой не имеет принципиальных отличий от магнитной системы конусных электродинамических громкоговорителей. Конструкция одного из громкоговорителей такого типа схематически изображена на рис. ПЗ - ) условимся называть аппараты этого типа нормальными рупорными грохмкоговорителями. [c.217]

Важной характеристикой ГГ является коэффидиеит электромеханической связи Б/, определяемый как произведение индукции магнитного поля В по длине намотки звуковой катушки ГГ на длину проводника I звуковой катушки ГГ. Данный коэффициент характеризует эффективность электромеханического преобразования энергии электродинамической системы ГГ и может быть определен по электрическим входным характеристикам (резонансной частоте, добротности и др.) ГГ или приближенно оценен по измеренному среднему значению индукции в рабочем зазоре магнитной цели и длине проводника звуковой катушки ГГ. На рис. 2.8 приведена схема измерения среднего значения индукции в зазоре магнитной цепи ГГ. [c.108]

Свойства одноволновых моделей. В диапазоне СВЧ основой для построения математических моделей устройств являются уравнения Максвелла. При непосредственном использовании их задача построения модели сводится к интегрированию системы дифференциальных уравнений с частными производными в сложных областях с магнитодиэлектрическими и металлическими включениями. Такой подход позволяет получать модели, точность которых ограничена лишь вычислительными погрешностями. Однако реализация этого подхода сопряжена со значительными математическими сложностями и требует использования вычислительной техники высокой и очень высокой производительности. В результате строгие электродинамические модели отличаются высокой стоимостью разработки и эксплуатации, что существенно затрудняет, а в ряде случаев делает практически невозможным [34] использование их для решения задач оптимизации устройства СВЧ. Вследствие указанных причин получили распространение различные приближенные модели, характеризующиеся значительно меньшей стоимостью разработки и эксплуатации. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...