Растяжение упругого листа

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ И ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ ПРИ СМЯТИИ И РАСТЯЖЕНИИ ПЛАКИРОВАННЫХ ЛИСТОВ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.417]

Кольцевые швы стенки цилиндрического Р. Кольцевые швы, расположенные между отдельными свариваемыми кольцами стенок Р., мало подвержены изгибу перпендикулярно к направлению швов и в особенности сдвигу но эти швы испытывают большие напряжения на растяжение, будучи жестко связаны с подверженными растяжению металлич. листами стенок Р. Так как коэф-ты упругости для металлич. листов и сварочного материала почти равны, то эти добавочные растягивающие напряжения, возникающие в кольцевых швах, д. б. приближенно равны тангенциальным напряжениям в прилегающих частях металлич. листов. С внешней стороны Р. кольцевые швы перекрываются накладками, привариваемыми к металлич. листам. Расположением накладок достигается а) усиление стенок Р. в пределах швов, что влечет за [c.191]

Рис. 18.2. Растяжение упругого двухосного листа.

В тех случаях, когда разрушение может начаться не со свободного края выреза, а от соединения, методику приближенного расчета напряжений по интерполяционным зависимостям [4] комбинируют с методикой расчета соединений, считая, что рассчитываемое соединение подвергается воздействию локальных напряжений, определенных по интерполяционным соотношениям. Такой расчет обычно проводят для вырезов больших радиусов, подкрепленных листами на заклепках или болтах. Вместо эффективного в этом случае используется упругий коэффициент концентрации напряжений. Для случаев комбинированного нагружения (например, двухосного растяжения и кручения) или многоосного нагружения при напряжениях с коэффициентами концентрации о. вводится понятие приведенного коэффициента концентрации [c.111]

Модуль нормальной упругости при растяжении 110 ГПа (293 К), модуль сдвига 37,5 ГПа, твёрдость по Бринеллю (293 К) — отожжённого листа 735 МПа, литого 750 МПа. [c.356]

Если на поверхности листа ортотропного материала изобразить окружность АВСО (рис. 2.4), то после упругого растяжения в направлении х под углом а к оси л эта окружность примет форму эллипса Большая ось эллипса (вшах) будет отклонена от направления действия растягивающего напряжения на угол <р. Ниже приведены некоторые экспериментальные данные о величине угла ф в зависимости от угла а для фанеры и для армированных пленок. [c.40]

У неоднородных композиционных материалов, нанр. стеклотекстолитов, П. н. при сжатии в плоскости листа могут быть значительно ниже, чем при растяжении, что связано с потерей устойчивости отд. элементов этого сложного материала при испытании на сжатие. П. п. при срезе у металлов и их сплавов обычно составляет 0,6—0,75 от II. п. при растяжении, если эти материалы разрушаются вязко (см. Вязкая прочность), у хрупких материалов (напр., чугунов) Т(.р может превышать И. и. при растяжении (см. табл.). При кручении и изгибе напряжения распределяются неравномерно по сечению и П. п. характеризует напряжения в крайних, наиболее нагруженных волокнах, в момент разрушения образца. Условные П. п. при изгибе и кручении подсчитываются в предположении линейного (упругого) распределения напряжений по сечению по формулам сопротивления материалов [c.46]

Упругая устойчивость сжатых элементов корпуса — другой важный фактор. Она контролируется жесткостью элементов и модулем упругости материала. Если толщины выбираются на основании прочности стали при растяжении, то элементы из высокопрочной стали более тонкие, а их критические нагрузки меньше. Так как большинство конструктивных элементов в судах подвергается чередующимся растягивающим и сжимающим нагрузкам, упругая устойчивость должна всегда приниматься во внимание. На практике это учитывается либо дополнительной жесткостью, либо увеличением толщины листов, и способствует экономичному использованию высокопрочной стали. [c.410]

Модуль упругости при растяжении, МПа р, Ом-м, после кондиционирования в условиях 24 ч/23 °С/ /93 %, не менее для листов толщиной до 3,8 мм pg, Ом, после кондиционирования в условиях 24 ч/23°С/ /93 % не менее [c.316]

Развитие разрушения бороалюминия по мере гибки листа методом вдавливания в упругую или пластическую среду определяется конкуренцией двух процессов. Первый процесс состоит в увеличении деформации до разрушения волокон за счет сжимающих напряжений по мере изменения коэффициента жесткости напряженного состояния (3). Второй процесс заключается в увеличении осевых деформаций сжатия волокон на внутренней стороне заготовки и деформаций растяжения на внешней стороне заготовки по мере изгиба листа (см. рис. 140). [c.256]

Большое влияние на точность штампуемых изделий имеют деформации от изгиба стола и подвижной траверсы, а также упругие деформации от вертикального сжатия листов траверсы. Вследствие деформаций траверсы и станины на поверхностях, передающих контактные давления, и в местах соединения продольных плит друг с другом возникают также значительные переменные касательные силы, вызывающие в зонах контакта знакопеременные напряжения растяжения — сжатия. В сочетании с высокими пульсирующими растягивающими напряжениями от изгиба это может приводить в связи с повторными нагрузками пресса к контактной усталости. Определение напряжений в узлах осложняется также наличием касательных сил и неравномерным распределением нагрузки по соединительным элементам (втулки, валики). [c.509]

При пайке телескопических соединений ( трубка в трубку или стержень в трубку ) для избежания растрескивания менее пластичного из соединяемых материалов необходимо, чтобы при охлаждении деталь из него подвергалась сжатию, а не растяжению. Так, например, при пайке графито Вых или керамических труб со стальными необходимо трубки из менее пластичного материала (графита, керамики, имеющих меньший коэффициент линейного сокращения, чем сталь) располагать внутри стальной трубки. Другими эффективными путями являются применение припоев в виде слоистой фольги (нанример мягкого железа, плакированного с двух сторон медью), прокладок из материала с малым модулем упругости мел<ду припоем и малопластичным паяемым материалом такие прокладки изготовляют иногда в виде тонкой сетки или перфорированных листов, компенсационных прокладок с коэффициентом линейного расширения, средним между паяемыми материалами. При пайке твердосплавного составного инструмента из стали и твердых сплавов наиболее подходящим материалом для изготовления таких прокладок являются сплавы железа с никелем (пермаллой). [c.121]

При испытании тонкостенных труб целесообразно вместо растяжения производить статическое сплющивание кольцевых образцов до разрушения. В этом случае наибольшая нагрузка может служить характеристикой сопротивления разрушению, а степень сплющивания кольца — характеристикой пластичности (см. гл. 15). Испытание колец особенно целесообразно для контроля поперечных свойств материала труб (ГОСТ 8695—58). Конечно, сплющивание колец применимо только для не слишком пластичных материалов, т. е. для таких, у которых при сплющивании кольца происходит разрушение. В некоторых случаях материалы контролируют по пределу упругости. Так, для контроля листовых пружинных материалов применяют гиб листа на 90° и наблюдают его возвращение в исходное положение, лист не должен иметь остаточную деформацию [17]. [c.334]

Пружины — упругие детали, широко применяемые в машиностроении для амортизации ударов, виброизоляции, создания постоянных заданных сил (например, в передачах трением, тормозах), выполнения роли двигателя после предварительного аккумулирования энергии, измерения сил по величине упругих перемеш,ений и т. д. По виду воспринимаемой нагрузки пружины разделяют на пружины растяжения (рис. 16.1, а), сжатия (рис. 16.1, б, в, г), кручения (рис, 16.1, 5), изгиба (рис. 16.1, е). Упругие детали, составленные из листов одной ширины, но разной длины (рис. 16.1, ж), называемые рессорами, применяют в транспортном машиностроении. По форме пружины разделяют на витые цилиндрические (рис. 16.1, с, б), витые конические (рис. 16.1, е), тарельчатые (рис. 16.1, г). В качестве упругих элементов применяют также детали из резины (например, в упругих муфтах, амортизаторах и т. д.). Наибольшее распространение получили витые цилиндрические пружины из проволоки круглого сечения, При больших нагрузках применяют пружины с прямоугольным сечением витков. [c.361]

На основании упругих потенциалов, описываемых (3.1.4) и (3.1.5), при некоторых приближениях решен еш е ряд задач о неоднородных деформации и распределении напряжений вокруг круглого отверстия в тонком листе резины [3181 в вершине надреза образцов, испытываемых на раздир 13191 под сферическим индентором, погружаемым в бесконечную резиновую подложку [320] при растяжении и кручении полого цилиндра [273] при раздувании внутренним давлением тонкостенного резинового цилиндра [3211 при раздувании таких же цилиндров и сжатии их между плоскопараллельными плитами [322]. [c.125]

В плоскости листа размером до 2000 х 2000 мм ориентированный ПММА обладает изотропностью показателей таких свойств, как прочность при растяжении, удлинение нри разрыве, модуль упругости и ударная вязкость [46, 47]. Однако испытания образцов, вырезанных под различными углами, в том числе и под углом 90°, по отношению к плоскости ориентации показали наличие анизотропии механических свойств (по диаграммам растяжения), долговечности, коэффициента теплопроводности, сорбционных свойств и др. На рис. 111.21 представлена схема раскроя образцов для осуществления этих испытаний. Результирующие данные об анизотропии механических свойств, полученные по диаграммам растяжения, приведены на полярных диаграммах на рис. П1.22. [c.132]

Плоский настил при опирании по двум сторонам (при отношении длины листа к пролету балок, на которые он опирается, более двух) рассчитывают либо как балочный элемент на поперечный изгиб (рис. 4.3, в), т. е. когда настил сравнительно толстый (/< // <50) и он недостаточно закреплен на опорах или опоры подвижны, либо как упругую висячую конструкцию на изгиб с распором, что имеет место при жестком закреплении тонкого настила (/<(// >50) на неподвижных опорах, когда возникающее осевое усилие растяжения Н прн изгибе настила может быть воспринято закреплением на опорах, а сами опоры неподвижны (рис. 4.3,6). [c.87]

Механические свойства — это прочность, упругость, пластичность, ударная вязкость, твердость и др. Определение механических свойств производится различными способами. Для определения прочности, упругости и пластичности наиболее часто применяется испытание на растяжение. Испытание на растяжение производится на образцах — цилиндрических (круглых) или плоских (фиг. 2). Образцы вырезаются из исходного материала (прутков, листов), из заготовок (поковок) или непосредственно из самих деталей. Обычно испытание на растяжение производят на круглых образцах, а плоские образцы применяются только в случае испытания тонких листов, тонких плоских деталей и т. д. [c.37]

Местная прочность швов (об общей прочности см. Судостроение). Условие равной прочности очевидно будет удовлетворено в том случае, если при растяжении листа одно и то же растягивающее усилие будет вызывать критич. напряжения как в самом листе, так и в его 3. с. при этом за критич. напряжение для листа следует принять предел упругости материала. Условие это выразится ур-ием [c.178]

На рис. 2,а приведены диаграммы растяжения и сжатия для листов из сплава Д16-Т, где оба графика для большей наглядности показаны в совмещенном виде. Из этого рисунка видно, что кривые растяжения и сжатия не совпадают, что особенно заметно на участке неупругих деформаций. Однако несовпадение кривых растяжения и сжатия наблюдается и на упругом участке, где кривая сжатия слегка выгнута, в то время как кривая растяжения здесь почти прямолинейна. По сравнению с кривой растяжения переход в область неупругих деформаций у кривой сжатия носит более плавный характер, и располагается эта кривая, на участке диаграммы выше под несколько большим углом наклона к оси абсцисс, чем кривая растяжения. [c.81]

Испытания с целью определения важнейших прочностных, упругих и пластических свойств металлов и сплавов проводят при статическом одноосном растяжении образца методами, приведенными в ГОСТ 1497—84. Испытания на растяжение при повышенных и пониженных температурах, на длительную прочность тонких листов и лент (до 4 мм) и другие испытания нормированы соответствующими ГОСТами. [c.91]

Если согнутое из проволоки ушко погрузить в раствор мыла в воде и затем вынуть, то будет видна натянутая в ушке тонкая жидкая диафрагма. Такая пленка обладает значительной упругостью и прочностью. Это может быть обнаружено, если поместить на нее смоченное маленькое кольцо из проволоки, которое она будет держать, не разрываясь. Другими словами, пленка несколько напоминает резиновый лист, для растяжения или искривления которого требуется некоторое усилие. Подобные пленки очень сложны и привлекали много внимания. Брэгг исследовал этот вопрос в работе, доложенной в Королевском институте Когда пластичные тела находятся в соприкосновении с твердым телом или когда образовались пленки, как у мыльных пузырей, тогда молекулы часто ориентированы таким образом, что образуют не одну единственную пленку, а несколько одинаковых пленок, плотно наложенных друг на друга. [c.25]

Применение. Используется для моделирования конструкций, содержащих очень тонкие упругие листы. Предполагается, что они окантованы однооснымн элементами, работающими на растяжение-сжатие (стержни добавленной жесткости), либо со всех сторон стыкуются с произвольными элементами, работающими на растяжение-сжатие. [c.200]

Примером весьма удачного использования анизотропии строения и свойств могут служить троссы, работающие на растяжение, при этом прочность их поперек волокон практически нулевая. В качестве следующего примера возможного использования анизотропии можно отметить трубы и емкости, работающие под внутренним давлением, которые лучше изготовлять из анизотропного (по пределу упругости) листа при ориентировке максимальной прочности по окружности, поскольку осевые напряжения в 2 раза ниже тангенциальных. Анизотропия в таких случаях может быть создана, например, путем нагартовки. [c.341]

Расшяжеиие упругого листа. Для начала рассмотрим относительно простую задачу о растяжении на заданную величину тонкого упругого листа. Тонкое прямоугольное тело защемлено по противоположным краям и растягивается в своей плоскости, как показано на рис. 18.2. Узловые силы на сторонах = +6/2 равны нулю, а компоненты узловых перемещений на границе x = +а/2 заданы равными +а (е — 1)/2, где е — относительное удлинение в направлении координатной линии х . Эта задача соответствует испытаниям так называемых двухосных полос, широко используемым для описания предельных свойств таких материалов, как резины, полимеры, твердые топлива и клеи. Несмотря на простоту формулировки, точного решения задачи о поведении двухосных полос при конечных упругих деформациях, по-видимому, не существует. Что же касается получения численных решений, то использование метода конечных элементов в случае этой задачи особенно удобно, поскольку на границах заданы (отличные от нуля) перемещения, а не усилия, так что не приходится исследовать изменения формы нагруженных поверхностей. [c.339]

Для подтверждения справедливости данного выше подхода обсудим в оставшейся части этого раздела статистические вопросы разрушения при растяжении отдельного класса композитов, состоящих из параллельно расположенных линейных непрерывных жестких, прочных и хрупких упрочняющих элементов, разделенных материалом матрицы, упругая или пластическая податливость которой значительно выше податливости упрочняющих элементов. Кроме того, предцоложим, что композит состоит из листов, толщина которых много меньше других размеров, и нагружение происходит только в плоскости листа. Хотя этот вид слоистой микроструктуры является весьма частным среди большого многообразия присущих композитам видов микроструктуры, но он имеет широкое применение при конструировании легких тонкостенных оболочек и конструкций из тонких панелей. Эти материалы мы будем называть слоистыми композитами в отличие от композитов, под которыми мы будем подразумевать материалы со структурой более общего вида. [c.178]

В работах Ли [13—16] приведены результаты механических испытаний 4 партий литых (толщина 3,18 мм) и полученных двухосным рас-тял ением (толщина 6,35 мм) листов полиметилметакрилата после 2-летней экспозиции в Тихом океане на глубинах 700 и 1700 м. Ни на одном из образцов не наблюдалось повреждений, вызванных биологическими факторами. Результаты механических испытаний оказались несколько противоречивыми. Существенного изменения модуля упругости, а таклда прочности на растяжение и изгиб не наблюдалось, но отмечено уменьшение прочности на сл атие. [c.462]

Рессорные листы подвергают дробеструйному наклепу на установке (фиг. 178, а) с двумя дробеметами. Листы подают к ним вогнутой поверхностью кверху каждый лист зажат в специальном приспособлении, которое позволяет упруго деформировать обрабатываемую поверхность с целью создания на ней перед наклепом высоких напряжений растяжения. Диаметр применяемой стальной дроби 0,5—1,0 JMJM, стрела прогиба контрольной пластинки не менее 0,45 мм. Автомобильные шестерни подвергаются дробеструйному наклепу на механическом дробемете с вращающимся столом (фиг. 178, б) диа- [c.299]

По теории упругости Гриффит рассчитал значения dUjdA для тонкого листа с остроконечной трещиной длиной 2 с, подвергаемого растяжению под действием напряжения а, по формуле [c.53]

Гриффит развил теорию прочности хрупких материалов, в которой образование трещин представляется важнейшим фактором, определяющим разрушение таких материалов. Для увеличения длины трещины необходима энергия, равная поверхностной энергии двух новых поверхностей, образующихся при росте трещины. Прикладываемое напряжение реализуется в виде запасенной упругой энергии материала. При росте трещины скорость уменьшения запаса упругой энергии в объеме материала, окружающего трещину, должна быть равна скорости выделения поверхностной энергии при увеличении длины трещины. Исходя из этих соображений, предел прочности при растяжении листа или пластины с нанесенной трещиной может быть рассчитан по формуле [c.175]

ПС имеет М до 600 ООО и выше. Наибольшее значение имеют технические полимеры с М 30 ООО—70 ООО (применяются для лаков) и 200 ООО—300 ООО (применяются для прессования листов и литья под давлением), с уменьшением М увеличивается текучесть, снижаются прочность при растяжении и нагревостой-кость твердость и модуль упругости при изгибе от молекулярной массы зависят незначительно. Для ПС характерна относительно низкая механическая прочность. [c.120]

Рис. 4.8. Зависимость кине-ТИК11 нагружения от запаса упругой энергии в неподгру-жаемой системе при испытании на двухосное растяжение сферических сегментов из алюминиевого сплава A. ц. , лист толщиной 1 мм (совместно с Т. К. Зиловой Н. И. Новосильцевой)

Рис. 4.10. Зависимость характера разрушения от запаса упругой энергии при испытании на двухосное растяжение сферических сегментов со щелью размером 0,3 X 10 мм в полюсе [21] (сплав Д16Т1, лист толщиной 1,5 мм)

Рис. 5. Характер разрушения образцов в виде сферических сегментов из сплава В92ц (лист толщиной 1,5 мм) при испытании на двухосное растяжение с различным запасом упругой энергии в нагружающей среде. В полюсе сегмента надрез—

Модуль упругости при растяжении, ГПа Водопоглощение прп температуре 20 + 2 °С после 24 ч пребывания в дистиллированной воде, %, не более, для листов толпщной, мм 14 20 [c.520]

Толщина фанеры в мм Число листов шпопа Предел прочност при растяжении в лгГ/гж при чистом срезе 33 а 2 с - о 1 2 оо С о,ю О. Модуль упругости при растяжении в тыс. кГ1см" Модуль упругости при сдвиге вдоль волокон рубашки в тыс. кГ1см Коэффициент Пуассона при растяжении о 4> са 3 11 О са [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...