Схема Углы — Конструкция

Выше было исследовано поведение системы в закритической области (ветвь ВС на рис. 18.12). Рисунок показывает, что в за-критическом состоянии жесткость системы относительно поворота звеньев АВ и ВС очень мала — достаточно приложить очень небольшую силу Ар == р — р, чтобы возникли большие углы поворота. Аналогично обстоит дело в закритической области и для других систем, теряющих устойчивость по классической схеме. В большинстве конструкций отмеченная низкая жесткость недопустима и вследствие этого для них исследование закритической деформации не представляет интереса. Для таких конструкций опасной считается критическая нагрузка и коэффициент запаса вводится по отношению к ней. [c.307]

Конструктивные элементы [3—4]. Размеры резцов схемы 1 и конструкция их для различных станков даны в табл. 17—20. Резец выполняется в виде призматического тела и крепится к державке болтами. Зажимная часть резца делается в виде клина с углом 73°. Высота режущей кромки h должна быть достаточной для обеспечения обкатки полного профиля зуба заготовки. [c.433]

Схемы осевого фиксирования валов конических шестерен приведены на рис. 7.39. В узлах конических передач широко применяют консольное закрепление вала-шестерни (рис. 7.39, а — в). Конструкция узла в этом случае получается простой, компактной и удобной для сборки и регулирования. Недостаток консольного расположения шестерни — повышенная концентрация нагрузки по длине зуба шестерни. Если шестерню расположить между опорами (рис. 7.39, г), то концентрация нагрузки ниже вследствие уменьшения прогиба вала и угла поворота сечения в месте установки конической шестерни, однако вьшолнение опор по этой схеме приводит к значительному усложнению конструкции корпусных деталей, зубчатого колеса, и поэтому на практике применяют сравнительно редко. Преимущественное применение имеет схема по рис. 7.39, а (схема 26 на рис. 3.9). [c.130]

Если геометрические оси ведущего и ведомого валов пересекаются под некоторым углом, то применяют коническую фрикционную передачу (рис. 3.48, а). Обычно угол между осями б равен 90° для этого случая схема передачи показана на рис. 3.48, б, а один из возможных вариантов конструкции — на рис. 3.49. В этой конструкции малый каток выполнен из текстолита, а большой — из чугуна. [c.363]

Пример 125. На рис. 360 показана схема конструкции рычажного пресса. Предполагая, что тяга ВС горизонтальна, определить отношение сжи-<лающей тело силы S к приложенной нормально к рукоятке в точке А силе Р в зависимости от углов а, О и ф, если отношение OiA к OiS равно п. Размеры указаны на рисунке. [c.330]

Специфика сварки конструкций из данных сплавов типа ПТ-ЗВ состоит в том, что для выполнения стыковых соединений используются присадочные проволоки с более низкими механическими характеристиками (а , Og), что обуславливает неоднородность их соединений (шов — мягкая прослойка). В результате оболочковые конструкции из сплава ПТ-ЗВ ослаблены мягкими прослойками — прямолинейными по первому варианту изготовления и наклонными по второму варианту. На практике предпочтение отдавалось первому варианту изготовления — сварке в разделку, параллельную нормали к корпусу оболочки. Это было вызвано тем, что испытания образцов, вырезанных поперек сварного соединения из конструкций, выполненных по обеим вариантам, показали значительное снижение прочности соединений, имеющих наклонный сварной шов. Последнее вполне отвечает закономерностям зависимости прочности соединений, ослабленных наклонными мягкими прослойками, от угла наклона последних, рассмотренным в разделе 3.6 настоящей работы, и отвечает мягкой схеме нагружения данных соединений. В конструкциях, имеющих существенную кольцевую жесткость (к ним, в частности, относится рассматриваемая сферическая обо- [c.189]

Наиболее часто применяются механизмы с коническими колесами — конические дифференциалы, у которых = г . На рис. 11.3 показаны схема и конструкция такого дифференциального суммирующего механизма, состоящего из водила Я, двух центральных колес и Z3, двух сателлитов и стойки. Углы поворота центральных колес Фх и Фз и водила ф связаны зависимостью [c.189]

Пример 14.2. По данным примера 9.4 проверить ведомый вал редуктора на сопротивление усталости (см. рис. 9.32 и 14.6, а). В соответствии с принятой конструкцией вала составлена расчетная схема (см. рис. 14.6,6). Силы, действующие на вал /, 2 = 3046 Н /, 2=412 14 = 1030 Н. Средний делительный диаметр колеса dj = 154,28 мм. Передаваемый вращающий момент М2 =235 Н м. Сила, действующая на вал от цепной передачи, / ц = 3536 Н направлена к горизонту под углом 0 = 35 . [c.289]

Материалы с переменной плотностью по толщине применяют в конструкциях, нагружаемых перпендикулярно плоскости армирования [38]. У композиционных материалов, изготовленных по схеме 1.2, ж, наружные слои обладают высокой прочностью и жесткостью на изгиб и кручение, а внутренние — достаточным сопротивлением межслойному сдвигу. При наличии волокон, искривленных только в направлении х, изменение угла наклона О приводит к улучшению одних характеристик материала и ухудшению других (рис. 1.3). Комбинированная укладка прямых и искривленных волокон в направлении х (см. рис. 1.2, д, е) позволяет регулировать характеристики материала за счет их объемного соотношения. [c.13]

Перекрытием (стержневым) называется конструкция, состоящая из двух систем стержней, пересекающихся друг с другом под некоторым (чаще всего прямым) углом. Если оси всех стержней лежат в одной плоскости, то перекрытие называется плоским. Конструкция перекрытий обычно такова, что в каждом из пересечений балок двух направлений имеются все шесть связей. С этой точки зрения перекрытие представляет собой плоскую, пространственно работающую раму. Однако при частных видах загружения перекрытий существенными оказываются не все связи в пересечении стержней. Так, например, если имеется лишь нагрузка, перпендикулярная плоскости перекрытия, то наиболее существенной в каждом пересечении стержней оказывается связь, перпендикулярная плоскости перекрытия. В этом случае расчетная схема перекрытия представляет собой две системы балок, из которых балки одной системы опираются на балки другой, [c.546]

При расчете такой конструкции можно пренебрегать жесткостью шпангоута при изгибе в направлении, нормальном к его плоскости, и считать, что шпангоут воспринимает только радиальную нагрузку в своей плоскости. Схема сил взаимодействия оболочек и шпангоута представлена на рио. 3.35, б. Значения сил Xj и момента т можно найти из трех условий совместности деформаций (равенство радиальных перемещений двух оболочек, равенство перемещений оболочек и шпангоута и равенство углов поворота оболочек). Эти условия выглядят так [c.176]

Коэффициент усиления зависит от схемы и конструкции золотникового механизма [44], [76]. На рис. 11 условно показан золотник поворотного действия с управляющим смещением -у — углом поворота золотника. Наибольшее распространение имеют золотники поступательного действия с управляющим смещением Уравнение моментов гидродвигателя [c.29]

Для выбранной конструкции опоры, т. е. известных i, /-, I и /г, при выборе параметров схемы механизма необходимо проверять угол у в соответствии с неравенством (18). Если же найдены параметры схемы механизма, а следовательно, и углы г" и 7, то неравенства (18) являются критерием для выбора конструкции опоры ведомого звена. [c.63]

Наличие пустот, периодически заполняющихся движущимися частями и вновь освобождаемых, также следует считать своего рода запасами по располагаемому пространству. Запасы по параметрам геометрического характера (например, по угловым или линейным перемещениям движущихся частей) легко обнаружить по чертежу, чего нельзя сказать о запасах по таким параметрам, как, например, механическая мощность на выходе или точность отработки угла поворота. При поиске скрытых запасов конструктор не должен забывать и о принципиальной схеме, так как при переходе от нее к конструкции особенно легко допустить избыточность (в том или ином виде). Если в каком-либо конструируемом устройстве вместо электромеханизма повторно-кратковременного действия используется механизм длительного действия той же мощности, то подобное обстоятельство можно рассматривать с позиций избыточности габариты электромеханизма длительного действия можно считать неоправданно большими. С несколько меньшей определенностью можно говорить [c.76]

Котел П-57р, разработанный на базе котла П-57-ЗМ, предназначен для сжигания экибастузского угля с повышенной зольностью. Кроме некоторого изменения конструкции самого котла, установка на котле П-57р средне-ходных мельниц вызвала изменение схемы пылепроводов, а также потребовала изменения конструкции горелок. [c.20]

При прозвучивании угловых соединений (см. рис. 6.52, б) по схеме / ложные эхо-сигналы могут появляться при отражении УЗ-пучка от усиления шва или от угла элемента конструкции (рис. 6.53). Эти эхо-сигналы можно легко селектировать по времени, а также прощупывать . Если затруднен доступ со стороны стенки, т. е. невозможно проведение контроля по схеме /, про-звучивание выполняют по схеме III. Контроль по схеме II обес- [c.359]

Кривошипно-шатунные механизмы центральные 9 — 82 Кулачки — Разметка 9 — 109 Кулачковые механизмы 9 — 102 — Выбор оптимального угла давления 9 —103 — Конструктивные схемы 9—107 — Конструкции 9—107 — К. п. д. 9—104 — КЙчление 9 — 108 — Кулачки — Конструкции 9—108 — Кривые 9 — 104 — Производство 9 — 109 — Рабочий ход — Кривые 9—103 — Толкатели — Башмаки 9 — 108 — Регулировка величины хода 9—108 — Холостой ход — Кривые 9 — 103 — Характеристика 9 — 106 Кулачковые механизмы эталонные—К. п. д. 9—105 [c.147]

Угловые, тавровые и нахлесточные соединения. Контроль таких соединений имеет свою специфику, вызванную геометрией сварного соединения. Основные схемы контроля угловых и тавровых соединений листовых конструкций показаны на рис. 16.118. Наиболее эффективна схема ввода УЗ колебаний через основной металл привариваемого листа, так как она позволяет выявить все виды внутренних дефектов в угловых соединениях при минимальном уровне ложных сигналов. Последние возникают при отражении УЗ от грубых неровностей выщ клостей и в случае контроля угловых швов - от угла элемента конструкции. Эти ложные сигналы можно отличить от сигналов, отраженных от дефектов, селектирова-нием по времени их прихода. [c.323]

Согнутая ромбическая антенна (обозначаемая буквами РС) предложена В С Школьниковым и Ю А Митягиным Схема этой антенны показана иа рис 14 53 Как видно из рисунка, антенна имеет различные высоты подвеса над землей т>пых и острых углов ромба При этом высоты подвеса остры углов значительно меньше, чем высота подвеса антенны типа РГ. Снижение высоты подвеса острых углов упрощает конструкцию антенны и уменьшает ее стоимость. С другой стороны, снижение высоты подвеса острых углов сопровождается ухудшением электрических характеристик антенны Для компенсации этого приходится увеличивать длину стороны ромба и высоту подвеса его тупых углов. Обычно принимают, /с// 1,5 Я,/Я [c.303]

Симметричная схема комбайна с четырьмя шнеками, попа[ но расположенными по концам машины (схема 5), обеспечь вает выемку угля по всей мощности пласта, а также самозару( ку комбайна (комбайны КЮ5, К120). Недостатками подобно схемы являются сложная конструкция комбайна и затруднен ный доступ в зону между шнеками. Машины-, как правило, пр> меняются на пластах оредней мощности и мощных. [c.130]

Производящие колеса могут быть плоскими с би,ос=90° (рис. 14.7, а, б) или плосковершинными С wo — 90°-0, WO I (рис. 14.7, в) при одном и том же угле 6 i при вершине аксоид-ного конуса станочного зацепления. В первых двух случаях образуемые квазиэвольвентные конические колеса будут сопряженными, ибо производящие плоские колеса образуют совпадающую пару, у которой боковые производящие поверхности зубьев могут совпадать при наложении во всех своих точках (как отливка и форма или шаблон и контршаблон). Однако станок, реализующий схему станочного зацепления по рис. 14.7, а, должен иметь поворотные направляющие, допускающие установку резцовых направляющих под углом (90° —0/шо ), где 0/u ,i — угол ножки зуба нарезаемого колеса в станочном зацеплении. Это усложняет конструкцию станка и используется ограниченно. [c.390]

Эндоскопические оптические приборы предназначены для рассмотрения внутренних поверхностей и предметов в труднодоступных полостях и объемах. Сегодня медицинская и техническая. эндоскопия превратилась в обширную и быстроразвивающуюся отрасль оптического приборостроения. Весьма перспективным является использование в >ндоскопии голографических схем с применением. элементов волоконной оптики различных типов. Они позволяют существенно упростить конструкцию голографических схем при введении в одну из ее оптических ветвей — объектную или опорную, или обе одновременно — световодов. При. этом уменьшается число необходимых. элементов, габаритные размеры и масса схемы, увеличивается ее светосила и, что весьма важно, помехозащищенность (от пыли, вибрации и т. п.). Использование световодов в юлографии существенно расширяет области применения интерференционных методов исследования изучение труднодоступных объектов и закрытых полостей, упрощение получения голограмм объектов одновременно для нескольких углов освещения (.это особенно важно при исследовании неоднородностей сложной формы). При этом возможно получение на одной фотопластинке при ОДНОМ общем опорном пучке одновременно несколь- [c.77]

Задания NN Т - 10 В конструкциях, схемы которых изображены на рисунках, каждая из балок имеет ддану 2 м. и вес 100 Н. Углы, которые образуют балки с осями координат, даны на рисунках. [c.114]

Теплообменник двухступенчатого ожижителя воздуха по схеме Линде (см. п. 21) должен иметь три секции, предназначенные для газа высокого, среднего и низкого давлений его устройство показано на фиг 81. Недостатки, присуш,ие теплообменникам типа Линде, в значительной мере устранены в теплообменнике типа Хемпсона [118], изображенного схематически на фиг. 82. Газ высокого давления идет по трубчатому змеевику, навитому в несколько рядов (описание способа навивки см. в п. 23, а также в статье Кука [214]). В теплообменниках более сложной конструкции аналогичным образом свивается целый ряд параллельных трубок (см. Спендлин [215]). Обратный поток расширенного газа идет но зазорам между трубками высокого давления, которые помеш ены в пространстве, ограниченном трубами а ш Ь (см. фиг. 82). Теплообменники Хемпсона можно считать аппаратами с перекрестным током, ибо таз низкого давления обтекает трубки змеевиков высокого давления практически под прямым углом. Чтобы сохранить необходимый зазор между трубками высокого давления, перед навивкой их обматывают проволокой или нейлоновой нитью [215]. Применяются также и другие способы обеспечения соответствующих проходов для обратного потока ), например навивка трубок высокого давления рядами, с проставками между каждая рядом. Другие возможные варианты конструкций таких теплообменников даны в п. 48. [c.100]

Конструкция, представленная на рис, 8.26, изготавливалась в АО ЦКБНефтеап-паратуры и исследовалась на стенде по схеме рис. 8.4. Конструкция, представленная на рис, 8,26, изготавливалась в Специальном конструкторском бюро "Промавтома-тика" в трех модификациях. В первой сопло выполнялось с углом расширения 10°, во второй - 5° и в третьей 1°. Диаметр отверстия выхода из сопла в первой модификации был 20 мм, во вз орой - 15 мм и в третьей - 6 мм. Все остальные размеры оставались одинаковыми для всех модификаций. Исследования проводились на стенде этого бюро по схеме рис. 8.4. [c.208]

Отдельные конструкции летательных аппаратов по своему назначению не требуют одинаково большой маневренности в каких-либо направлениях. Для аппаратов, у которых должен быть обеспечен высокий маневр в вертикальной плоскости при сохранении некоторой потребной маневренности в горизонтальном направлении, могут применяться иксобразные конфигурации крыльев или оперения с углами между ними и поперечной осью, меньшими 45° (см. рис. 1.8.3, н), а также схемы с разнесенными вертикальными аэродинамическими поверхностями (см. рис. 1.8.3,з). [c.124]

Представляют интерес опытные данные об исследовании цилиндрических насадков ([54], 1958, № 565). Вид насадка и зависимость управляющего усилия от угла поворота, длины насадка и давления в камере двигателя приведены на рис. 4.5.1. Для исследуемой схемы поворотного насадка шарнирный момент достигал 1,54 кгс-см (0,151 Н-м)на 1 кгс боковой управляющей силы, в то время как для центрального газового руля эта величина составляла 0,92 кгс-см/кгс (9,2-10 Н-м/Н). Потери тяги оказались незначительными и практически не зависящими от устройства входной части насадка. Можно ожидать, что от вида конструкции в значительной степени зависит эрозионная стойкость цасадка. Опыты показывают, что оптимальная длина цилиндрического насадка близка к 1,5 его диаметра. [c.327]

Наиболее предпочтительной является третья схема прозвучивания, так как в этом случае существенно упрощается конструкция механизма сканирования и уменьишется число каналов электронного блока. Кроме того, такая схема прозвучивания увеличивает надежность контроля за счет многократного проззу-чивания каждой зоны преобразователями, установленными под разными углами к пшу и работающими в различных режимах, а также позволяет оценивать характер дефекта, осуществлять 100 %-ный охват толщины сварного niea за один проход. [c.373]

Строительство третьей КЭС также представляется экологически допустимым в непосредственной близости от первых двух. Правда, при реализации обычной технологии (котел П-67 и электрофильтры) можно ожидать некоторого превышения норм и примерной концентрации окислов азота и окислов серы в случае если значительно возрастет зольность угля против нормальной, то будет заметное превышение и по запыленности. В этой связи, а также с учетом явной неотработанности конструкций электрофильтров для кан-ско-ачинских углей, уже сейчас следует выполнить предпроектную проработку комбинированных схем золоочистки для BTopoii и третьей КЭС (сухая механическая центробежная и электрическая очистка). [c.227]

Как уже отмечалось в гл. 4, при расчете реальных конструкций типа оболочек, изготовленных методом намотки, которые состоят из множества слоев с регулярной схемой армирования, например под углами 0, широко используется предположение о самоуравновешенности и симметричности структуры материала [c.225]

Как правило, соединение стержней в узлах является упругоподатливым, т. е. таким, при котором для изменения угла, составляемого касательными к осям стержней в уз,те, требуется приложение некоторого момента, по устранении которого изменение первоначального угла исчезает. Однако в расчетной схеме конструкции в одних случаях соединение стержней может быть принято шарнирным (рис. 16.1, а), т. е. таким, при котором в узле конструкция не сопротивляется повороту касательной к оси одного стержня относительно касательной к оси другого, а в других — жестким (конечной или бесконечной жесткости) (рис. 16.1, б). При бесконечной жесткости углы, составляемые касательными к осям стержней в узле, не изменяются, каким бы ни был момент, стремящийся изменить этот угол. [c.532]

На схеме рис. XVI.3, д представлена нижняя подача листа с верхним выводом листа-оттиска отпечатанной стороной вверх. Недостатком схемы является некоторое усложнение конструкции листовыводного устройства и увеличение габаритных размеров машины по высоте. Расположение клапанов печатного цилиндра внизу у стола в момент захвата листа, а также расположение приемного стола достаточно высоко вызывают неудобство в обслуживании машины. Преимуществом схемы является возможность уменьшения длины машины за счет увеличения рабочего угла цилиндра. [c.325]

Именно этой цели — повышению производительности и эффективности автоматизированного оборудования, созданию прогрессивных технологических процессов и конструкций машин и механизмов — была подчинена в течение многих лет деятельность Г. А. Шаумяна как технолога и конструктора. Будучи глубоким знатоком процессов токарной обработки и конструкций токарных автоматов, он пришел к выводу, что классические, традиционные схемы технологических процессов и машин в основном исчерпали себя. Качественный скачок в повышении производительности машин и точности обработки может быть обеспечен только на основе принципиально иных, нетрадиционных инженерных решений, связанных с трансформацией углов резания в процессе обработки, созданием токарных автоматов непрерывного действия. Им были разработаны методы попутного точения и фрезоточения, основанные на попутном движении заготовки и многолез- [c.7]

Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 5. I, а. Ее основными составными частями являются двухцепной скребковый конвейер 4 и исполнительный орган установки — струг 6, представляющий собой тяжелую стальную отливку, оснащенную резцами для скалывания угля и лемехами для его навалки на конвейер. Струг приводится в движение при помощи бесконечной цепи 5 двумя приводами /, состоящими из электродвигателей, гидравлических турбомуфт и зубчатых редукторов. Аналогичными по конструкции приводами 2 оснащается также конвейер. Пневматические домкраты, 3 постоянно прижимают струг и конвейер к угольному забою. Длина установки достигает 100— 150 м, скорость струга выбирается в пределах 0,3—1,0 м1сек. [c.146]

На рис. 83 представлена другая конструкция пальцевой муфты [4]. Эластичные элементы 1 муфты изготовлены из вулколана. От выпадения они защищены предохранительными кольцами 2. Схемы работы муфты видна из рисунка, на котором приведена также характеристика муфты, т. е. зависимость крутящего момента от угла закручивания. Кривая а относится к нагружению, кривая б — к разгрузке. Допускаемый статический угол [c.206]

Коленчатый вал лежит на 5 коренных подшипниках выполнен составным из трёх частей. Сочленение частей вала осуществляется посредством торцевого гребенчатого соединения типа Хирт. Кривошипы повёрнуты первый относительно второго и третьего на 90° и на 180 относительно четвёртого. Такое расположенйе кривошипов обеспечивает равномерное чередование вспышек при принятых углах развала между рядами цилиндров в 45° и 135°. Принятая в конструкции Х-образная схема обеспечивает минимальные габариты двигателя по высоте, сохраняет равномерное чередование вспышек следовательно, и пульсация крутящего момента будет минимальной. На конце вала сидит на фланце динамический демпфер маятникового типа, выполняющий одновременно и функции маховика двигателя. [c.209]

При применении топлив, выделяющих смолу (бурые и каменные угли, торф, древесина), технологическая схема усложняется за счёт установки смолоуловителей - дезинтеграторов (фиг. 42, г) или электрофильтров (фиг. 42, в). Дезинтегратор в данном случае заменяет газодувку, повышая давление газа. Недостаток схемы фиг. 42, в по сравнению со схемой фиг. 42, г заключается в том, что газ проходит скруббер до газодувки. Во избежание значительного повыщения давления на выходе газа из газогенератора (или создания отрицательного давления на пути газа) конструкция скруббера не должна представлять значительных сопротивлений. В зависимости от вида топлива в схемах могут быть предусмотрены дополнительно сухие пылеуловители, скрубберы специального назначения и т. п. (фиг. 42. а). [c.425]

По второй схеме (фиг. 6) в современном механизме передвижения электродвигатель 1, также установленный по середине моста, передаёт вращение непосредственно трансмиссионному валу 2, установленному на подшипниках качения. Трансмиссионный вал соединён зубчатыми муфтами с нормальныг и крановыми двухступенчатыми редукторами 3. Вращение от редукторов передаётся с помощью компенсирующих муфт 4 ходовым колёсам 5. Преимущества второй схемы определяются меньшими диаметрами вала, подшипников и муфт, более близким расположением трансмиссионного вала к балке моста, меньшим влиянием различных углов закручивания концов вала на работу крана, надёжной работой всех зубчатых передач в масляных ваннах, блочностью всех узлов механизма и взаимозаменяемостью их. Применение двух редукторов несколько увеличивает стоимость изготовления этой конструкции. Поэтому в кранах грузоподъёмностью am [c.931]

Обеспечение углов прокачки — это функция карданова подвеса, наиболее поддающаяся изучению в отрыве от реальной конструкции гиростабилизатора. Благодаря такой особенности этой функции, именно с нее и начинает конструктор исследование многочисленных под-вариантов составляющих семейство кардановых подвесов. Когда возможности семейства кардановых подвесов в отношении этой функции изучены и систематизированы, можно сделать предварительные заключения о применимости того или иного подварианта подвеса для компоновки реального гиростабилизатора с реально заданными величинами углов прокачек. Тем самым кладется начало конструктивной реализации принципиальной схемы гиростабилизатора. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...