СЕРЫЙ Прочность длительная

Следует иметь в виду, что для экспериментального получения абсциссы и ординаты каждой точки указанной диаграммы (кроме точки В, абсцисса которой равна пределу прочности и определяется в результате статических испытаний) необходимо испытать целую серию образцов. Следовательно, построение диаграмм пределов выносливости по более или менее значительно.му числу точек связано с весьма длительными и дорогостоящими экспериментами. Поэтому обычно пользуются схематизированными диаграммами пределов выносливости, построенными по двум или трем экспериментально полученным точкам. Вопрос о таких схематизированных диаграммах и об их использовании для расчетов на прочность кратко изложен в п. 4. [c.303]

Образцы исследуемых сталей были подвергнуты холодной деформации различными способами. Для лучшего имитирования условий механического состояния при наклепе труб методом гибки исследована серия образцов, наклепанных изгибом. Для этой цели цилиндрические заготовки образцов изгибали, проводилась термическая обработка изогнутых заготовок для снятия наклепа и затем заготовки выпрямляли и получали образцы, пригодные для испытания на длительную прочность при одноосном растяжении, на которых предварительный наклеп осуществлен изгибом. Недостатком этой серии образцов явилась малая степень деформации (не выше 20%). [c.31]

Для исследования более высоких степеней неоднородной деформации использовалась другая серия заготовок, имеющих коническую форму. После деформации, распределенной неравномерно по длине образца, конические заготовки перетачивались в цилиндрические образцы, пригодные для испытания на длительную прочность. Кроме того, испытывались также образцы, предварительно деформированные равномерным растяжением и кручением. [c.31]

Величины Гр. р, вычисляемые по уравнению типа (3.1), являются интегральными характеристиками образца, результаты испытания которого определяет одна итоговая точка, т. е. в этом случае объем частной выборки равен числу испытанных образцов. В то время как коэффициенты уравнения состояния определяют с использованием кривых ползучести и длительной прочности, результат испытания каждого образца представляет серия точек кривых, отражающих закономерности ползучести на разных стадиях процесса. [c.99]

Базовым испытанием являлось одноосное растяжение основная масса испытаний проведена на специальных цилиндрических образцах при четырех уровнях температуры 540, 565, 585 и 610 °С при 585 и 565 °С дополнительно испытана серия тонкостенных трубчатых образцов. Всего на одноосное растяжение испытано около 100 образцов с максимальным временем до разрушения более 30 000 ч. Такой обширный экспериментальный материал позволил выявить переломы на графиках длительной прочности (рис. 4.4). [c.145]

Один из возможных способов определения величины этого коэффициента основан на использовании результатов исследования длительной прочности образцов с концентраторами напряжений или испытаний хотя бы одной детали рассматриваемой серии и сопоставлении ее долговечности с расчетной, полученной с помощью уравнений типа (4.16). [c.160]

Подобная серия испытаний на длительную прочность проведена на роторной стали Р2М. По результатам длительных испытаний, проведенных в интервале температур 500—625 °С, оценены характеристики жаропрочности с прогнозом на срок службы 10 ч и 2 10 ч. Испытания исходных образцов усложнены периодическими (5—7 за ресурс) перегрузками. Величина дополнительного напряжения определялась из условия, что общая [c.171]

В каждой серии испытаний (тв=0 10,7 и 118,7 мин) размах деформаций не изменялся, а эквивалентное напряжение несколько уменьшилось (с 290 до 260 МПа) с увеличением Тв вследствие процесса релаксации при жестком нагружении поэтому предельная линия длительной прочности не вертикальна. [c.143]

Марганец вводится в сталь при выплавке в качестве раскислителя и для уменьшения вредного влияния серы. Марганец повышает предел текучести и прочность стали (снижая частично пластичность и вязкость), увеличивает её прокаливаемость, а также склонность к росту зерна при высоком и длительном нагреве. [c.369]

Рис. 34. Механические свойства серого чугуна при высоких температурах 1 — предел прочности при растяжении 2 — твердость по Бринелю 3 — предел прочности на растяжение при длительном испытании 4 — предел выносливости при изгибе [2]

Длительная прочность и сопротивление ползуче-с т и. При повышенных температурах (для серого чугуна выше 300—400° С) механические свойства чугуна начинают зависеть от времени, в течение которого действуют нагрузки. В этих условиях решающее зна- [c.81]

Рис. 37. Длительная прочность серого чугуна при 370° С (содержание элементов в %) I—2,7 С. 2,1 Si, 0,7 Мп, 0,83 Мо 2—3,4 С, 1,5 Si, 0,75 Мп

Длительная прочность серого чугуна при темпера-легировании серого чугуна хромом, 1351. [c.81]

Азот повышает прочность и твердость серого чугуна (рис. 45 и 46) [21]. Кроме того, азот оказывает на чугун стабилизирующее действие, так что повышение механических свойств сохраняется и после длительного нагрева. [c.87]

По данным работы [17], длительная прочность перлито-ферритного ковкого чугуна при 425° С (соответствующая испытаниям в течение 4000 ч) одинакова с литой сталью марки 25Л после отжига, в то время как кратковременная прочность стали при этой температуре выше, чем чугуна. При температурах более высоких, чем 500°, длительная прочность феррито-перлитного чугуна оказывается меньше, чем указанной стали. Ферритный ковкий чугун при всех температурах имеет длительную и кратковременную прочность ниже, чем сталь. Сопротивление ползучести ковкого чугуна выше, чем серого, но ниже, чем высокопрочного чугуна. [c.124]

При применении серых и специальных чугунов (табл. 2-5) для расчета несущих элементов обмуровки, находящихся в зоне высоких температур, следует определять допускаемые напряжения, исходя из предела длительной прочности чугуна при рабочей температуре. В связи с отсутствием полных и достоверных данных для всех чугунов по пределам длительной прочности в качестве допускаемого напряжения рекомендуется принимать [c.33]

Ниже приведены основные положения, расчетные уравнения и характеристики для определения малоцикловой и длительной циклической прочности, а также алгоритмы и программы расчетов на ЭВМ сопротивления разрушению элементов конструкций при малоцикловом нагружении. В излагаемых методах расчета на сопротивление малоцикловому разрушению были использованы результаты научных разработок, изложенных в настоящ ей серии монографий [1—4] и в работах [5—8], а также разработок нормативных материалов применительно к атомным энергетическим реакторам [9] и методических рекомендаций (по линии научно-методических комиссий в области стандартизации методов расчетов и испытаний на прочность). [c.214]

Вслед за гомогенизирующей обработкой проводят серию обработок старением, чтобы получить соответствующие выделения и сформировать главные упрочняющие фазы. Требуемого уровня длительной прочности достигают в случае выделения у -фазы при старении в диапазоне от 840 до 1100 °С. Заканчивают формирование преципитата у -фазы путем старения при 760 °С. [c.163]

В связи с необходимостью обеспечения высокого сопротивления термической усталости, как и для обеспечения высокой длительной прочности, нежелательно огрубление выделений на границах зерен и образование выделений а-фазы, приводящее к охрупчиванию жаропрочных сплавов при длительной их эксплуатации. Следует указать, что серьезные проблемы- вызывает высокотемпературная коррозия материалов, обусловленная присутствием ванадия, натрия и серы в продуктах сгорания. Для ее предотвращения не только подбирают соответствующий химический состав материалов, но и осуществляют обработку топлива и всасываемого воздуха, алитирование поверхности лопаток. [c.32]

В табл. 124 приведены данные по совместному влиянию углерода и азота на длительную прочность хромоникелевой стали типа 18-8 [280]. В углеродистой серии азот был примесью (0,004— 0,05%), а в азотистой серии содержание азота изменяли. [c.317]

Длительная прочность аустенитных хромоникелевых сталей резко ухудшается, когда они загрязнены примесями легкоплавких металлов и серы (РЬ, Sb, Sn, S), попадающих из шихты (рис. 232) [11—14]. [c.395]

По данным испытаний серии образцов для каждого напряжения определяется среднее значение времени до разрушения. Количество образцов в серии должно обеспечивать необходимую точность определения предела длительной прочности. Графически зависимость между напряжением и [c.64]

Для металлизации используют алюминий, цинк, медь и нихром в виде порошка или проволоки (табл. 3.28). Адгезионная прочность алюминиевых покрытий, полученных электродуговым напылением, выше, чем полученных газопламенным. Выбор металла для металлизационного покрытия определяется условиями эксплуатации оборудования, в первую очередь — агрессивностью среды. Цинк нельзя использовать при длительном воздействии горячей (от 55 до 100 °С) воды. Алюминиевые покрытия уступают цинковым при наличии паров азотной кислоты, а цинковые покрытия не стойки при воздействии паров соляной кислоты, оксидов серы и хлора. [c.232]

Для определения предела длительной прочности проводят испытания серии образцов при последовательно меняющихся напряжениях. Основные образцы могут быть цилиндрическими пяти- и десятикратными (рабочая часть диаметром d — 5 7 10 мм расчетная длина 1 — 25 50 70 100 мм) и плоскими с толщиной, определяющейся толщиной проката, и расчетной длиной 4 —) [c.356]

Реальные конструктивные элементы из армированных материалов часто подвергаются длительному воздействию нагрузок, что приводит к необходимости построения критериев прочности с учетом фактора времени. В [108, 199] для плоского напряженного состояния использовался феноменологический подход к построению поверхности длительной прочности анизотропного материала считалось, что тензоры, характеризующие поверхность прочности из [101], зависят от времени и определяются для каждого типа анизотропии из серии экспериментов. Этот подход мало приемлем с практической точки зрения, поскольку при любом изменении структуры или механических характеристик суб-структурных элементов требует повторения большой и трудоемкой программы испытаний. [c.29]

Для сплава SU-31 с целью повышения высокотемпературной прочности предлагается следующий режим обработка на твердый раствор при 1600—1750 °С, деформация при 200—800 °С с = 1525% и последующее старение при 1100°С 5 ч [92]. Промежуточная деформация с небольшими степенями обжатия обеспечивает наиболее полное выделение стабильного карбида при последующем старении. Аналогичная схема термической обработки о. т. р. — деформация — старение предлагается для сплавов серии VAM [93]. В частности о. т. р. при 2000°С, 2 ч охлаждение в гелии, деформация и старение 1100 °С, 1 ч. Закалка с 1650 °С сплава ВН-3 обеспечивает предел длительной прочности при 1100° С о от = 22,5 кr /мм а последующее старение при ПОО°С, 10 ч приводит к повышению до 24,4 кгс/мм . Таким образом, термическая 208 [c.208]

Заметим, что в котлотурбостроении кривую д/ртельной прочности, построенную по данным испытаний при временах до 10 часов, принято экстраполировать в логарифмических координатах продолжением прямой линии на долговечность до 10 и даже 2 10 часов. Такие построения осуществлены на рис. 23.2 для серии кривых длительной прочности для стали 12Х1МФ при температурах / — 480°С, 2 — 520°С, 3 — 560°С, 4 — 580°С, 5—600 С. [c.407]

Ковким чугуном является белый чугун, графитизирован-ный термической обработкой (отжигом, томлением). Для получения ковкого чугуна необходимо белый чугун нагреть до 950—1000°С и затем после длительной выдержки охладить с малой скоростью до обычной температуры. Структура ковкого чугуна характеризуется графитом в виде хлопьевидных включений. Такая форма включений графита (по сравнению в чешуйчатыми включениями, характерными для серого чугуна) в меньшей степени снижает механические свойства ковкого чугуна. Поэтому механические свойства его выше. Ковкий чугун обладает большей прочностью и повышенной пластичностью (хотя и не поддается ковке). В зависимости от степени графитизации ковкий чугун может быть ферритным или перлитным, а также фер-рито-перлитяым. Разная степень графитизации достигается изменением условий отжига. На рис, 6.4. приведен график ступенчатого отжига ковкого чугуна. [c.78]

Теория разрушения композиционных материалов довольно подробно описана в недавно вышедшем на русском языке седьмом то.ме известной серии Разрушение (часть 1, часть II, М., Мир , 1976) н в пятом томе настоящего издания. Некоторые результаты, относящиеся к разрушению анизотропных материалов, приводятся в данном томе (глава 9). Однако здесь полностью отсутствует изложение критериев длительной прочности, характеризующи.х реономность процессов разрушения — специфическую особенность разрушения многих композиционных материалов. [c.7]

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для композита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-S0 r-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама было понижено он был частично заменен другими тугоплавкими металлами ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение 50 ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2-f-5) -10 ы / . Уменьшением сечения. волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена — Миллера для композита по сравнению с проволокой. [c.132]

В [27] исследована проблема определения свойств матрицы и установлено соответствие между длительной прочностью при сдвиге меди, испытанной независимо (рис. 11, а), и меди, испытанной в образцах на вытаскивание (рис. 11, б). Образцы на вытаскивание были сделаны так высверливали отверстие в вольфрамовой головке, соединяли с вольфрамовой проволокой диаметром в 0,010 дюйм и с медной ОГНС втулкой и проводили запрессовку при соответствующих условиях. Такие образцы на вытаскивание сконструированы для того, чтобы попытаться воспроизвести условия, возникающие вокруг одного волокна в композите с правильным порядком чередования разрывных волокон. Изменением диаметра высверленного отверстия могут быть воспроизведены условия различного объемного содержания волокна. Результаты приведены на рис. 12. Можно видеть, что при 649 °С соответствие хорошее, но его не наблюдается при 816 °С. Последнее есть ясное указание на возможные ошибки, которые могут появиться, если использовать результаты, полученные лишь на одной серии экспериментальных устройств, для предсказания поведения материала при ругих условиях. [c.282]

Длительная прочность. Влияние равномерного наклепа па длительную прочность изучали на образцах из сплава ЭИ437А испытывая при 500, 600, 700 и 800° С. Остаточная деформация составляла б = 0,5 1 2 5 и 10%. Было испытано 24 серии по 15—20 образцов в каждой серии. [c.195]

Длительная прочность аустепитных хромоиикелевых сталей резко ухудшается, когда они загрязнены примесями легкоплавких мепаллов (Sb, РЬ, Sn) и серы, попадающих из шихты [26, 28, 34). [c.149]

Исследование ставило задачей изучение кратковременной ползучести и жаропрочности сплава ЭИ437Б в разных условиях быстрого нагружения и нагрева с последующим временем испытания 5—7 мин. В задачу входило снятие кривых ползучести для температур 600 и 800°С и определение предела длительной прочности за время 5—7 мин. Испытания проводились на пятикратных цилиндрических образцах с резьбовыми головками, на гидрав-. лической машине ИМЧ-30. Были проведены три серии экспериментов. [c.253]

Кизеловские каменные угли имеют повышенный выход летучих (F около 46%), но относятся к наиболее твердым топливам СССР. При длительном хранении или при смачивании механическая прочность этих углей не изменяется. Кизеловские угли характеризуются повышенной сер-нистостью (5об = 4,5-V-5%) и значительной зольностью А до 28%) теплота сгорания составляет = 21,6 -ь 20,8 Мдж/кг. [c.47]

Ввиду большой длительности прогрева печи (от двух до трех суток), опыты проводились при постоянной нагрузке печи и последовательном изменении давления. За исключением первой серии опытов с трубами 0 54 мм где наибольшая величина давления (140 кГ/см ) была ограничена прочностью некоторых элементов установки, область изученных давлений охватывала пределы 11 — 216 кГ/см . Наибольшее число опытов проведено при давлениях 11,31,81, 111, 141, 181,201 кГ/слг . Дополнительно некоторый опытный материал получен при давлениях 211, 216 и 225 кПсм . [c.206]

НК — натуральный каучук является полимером изопрена (СзНв), - Он растворяется в жирных и ароматических растворителях (бензине, бензоле, хлороформе, сероуглероде и др.), образуя вязкие растворы, применяемые в качестве клеев. При нагреве выше 80—100 °С каучук становится пластичным и при 200 °С начинает разлагаться. При температуре —70 С НК становится хрупким. Обычно НК аморфен. Однако нри длительном хранении возможна его кристаллизация. Кристаллическая фаза возникает также при растяжении каучука, что значительно увеличивает его прочность. Для получения резины НК вулканизуют серой. Резины на основе НК отличаются высокой эластичностью, прочностью, водо- и газонепроницаемостью, высокими электроизоляционными свойствами ру = 3 10 -ъ 23-10 Ом см е = 2,5. [c.485]

Аналогичные данные были получены при исследовании качества трубной заготовки крекинговой стали Х5М, обработанной синтетическим шлаком общий брак труб по металлургическим дефектам снизился на 50%, исправимый брак по внутренним пленам — вдвое. Возросла горячая пластичность и длительная прочность стали. При проведении опытно-промышленных плавок стали Х18Н10Т на ЗМЗ получено снижение содержания серы [до 0,006% (абс.)], повышение пластичности, а также стабилизация содержания титана при повышении его усвоения примерно на 10%. [c.196]

Для определения коэффициентов аир уравнения (2.34) в соответствии с методикой обработки экспериментальных данных достаточно испытать три-четыре серии образцов по общему режиму ие-изотермического малоциклового нагружения при варьировании основных параметров (например, /в), чтобы реализовать различные соотношения щ1ар Уравнение (к34), характеризующее нелинейный закон суммирования повреждений при вычислении их по соотношениям (2.30), является основой для определения разрушающего числа циклов Nf материала в опасной зоне конструктивного элемента с использованием характеристик длительной и малоцикловой прочности. В последнем случае необходимо выдержать определенное сочетание полуциклов нагрева и охлаждения. Приближенно характеристики малоцикловой прочности можно получить при испытаниях на термическую усталость, если в реальном объекте иолуцикл сжатия приходится на область высоких температур и выдержки осуществляются при 7 тах- [c.91]

Вторая серия экспериментов Леблана (Leblan [1839, 1]) относилась к определению относительного месторасположения разрыва. Он заметил, что в 14 случаях из 17 проволока разрушалась вблизи места прикрепления. Мы еще вернемся к этому вопросу ниже, в разделе 4.25, когда будем обсуждать опыты Джона Гопкинсона (Нор-kinson [1872, 1, 2]) 1872 г. по динамической пластичности. Опуская серию экспериментов, относящихся к влиянию кривизны и предварительной вытяжки, мы можем отметить, что Леблан поднял самый важный с точки зрения рассматриваемой здесь проблемы вопрос, а именно может ли быть проволока подвергнута длительное время растяжению по уровню, близкому к разрушающему, соответствующему краткосрочному воздействию, не теряя при этом в прочности. [c.71]

В процессе длительного статического нагружения в результате-действия высокой температуры и накопления деформаций ползучести в большинстве конструкционных материалов, особенно в жаропрочных никелевых сплавах, являющихся метастабильными, происходят структурные изменения, связанные с выпаданием, коагуляцией и растворением упрочняющих фаз, в результате чего изме-HHef H соотношение между прочностью зерен и их границ, происходит охрупчивание материала, изменяется тип разрушения. При-наличии указанных изменений в механизме разрушения, трудно ожидать, что критерий длительного разрушения при сложном напряженном состоянии окажется независимым от температурно-временного диапазона испытаний и свойственных ему изменений в структуре и особенностях разрушения материала. Большая серия опытов Джонсона, проведенных при сочетании растяжения с кручением на молибденовой стали при Г=500°С, меди при 7 = 250°С [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...