Отклонение действующих сил от номинальной величины

Контроль отклонения окружного шага. Под отклонением окружного шага понимается разность действительного и среднего значений окружного шага по окружности, проходящей в средней части по длине и высоте зуба с центром на оси вращения колеса. Другими словами для степеней точности 5—7-й нормируется отклонение от номинальной величины окружного шага по окружности измерения. Отклонение этого параметра колеса близко по своему действию к влиянию основного шага у цилиндрических колес. В конических колесах нет возможности нормировать погрешность основного шага, поскольку применяемое зацепление не является эвольвентным. Контроль отклонений окружного шага от номинального значения не требует знания действительной величины радиуса окружности, по которой осуществляется измерение. Объясняется это тем, что поскольку относительные измерения всех окружных шагов замыкаются, то сумма ошибок окружного шага по всему венцу равна нулю. Отсюда возникает простой метод определения погрешности окружного шага по результатам измерения равномерности окружного шага. Определение производится в следующей последовательности [c.540]

Отклонение действующих сил от номинальной величины [c.149]

Прн помещении мерительной головки 1 в измеряемое отверстие штифт 2 оттягивается назад нажимом кнопки 3, которая давит на рычаг 4, поворачивая его относительно неподвижной оси А при этом конец его а упирается в выступ рычага 5. Рычаг 5 поворачивается относительно оси В и шариком 3 давит па штифт б, отводя в сторону втулку 6 со штифтом 2. После освобождения кнопки 3 рычаг 5 под действием пружин 7 и 5 устанавливается вертикально, а штифт 2 под действием рычага 5 и пружины 9 выдвигается вперед. К мерительной головке 1 привинчена пластинка е, край которой отшлифован сферически с радиусом, немного меньшим, чем радиус проверяемого отверстия, а так как часть пластинки против штифта 2 срезана, то контакт с отверстием будет в двух точках /, расположенных друг от друга на 120°, и на сферическом конце штифта 2. Отклонение размера отверстия от его номинальной величины фиксируется на шкале к. [c.86]

При такой постановке задачи для конструкции допускаются два состояния невозмущенного равновесия и = 0) и параметрических колебаний, направление которых ортогонально направлению действующих сил. В реальных системах невозмущенное равновесие при действии динамических нагрузок практически невозможно. В инженерных конструкциях имеются разнообразные технологические неправильности, эксцентриситеты, отклонения от номинальных размеров и идеальной формы и т. д. Поэтому при динамическом нагружении параметрического характера обязательно возникают колебания конструкции независимо от величины параметров воздействия. Интенсивность этих колебаний может быть различной в зависимости от устойчивости или неустойчивости режима, соответствующего данному сочетанию параметров системы. Соотношение (5.1) при этом приобретает смысл уравнения в вариациях по отношению к исходным уравнениям движения. [c.134]

В свою очередь Д является замыкающим звеном размерной цепи конструктивных элементов сборочного автомата. Размеры конструктивных элементов автомата обычно имеют отклонения от номинальных значений. Эти отклонения, называемые погрешностями, образуются за счет различных факторов, действующих в процессе изготовления и эксплуатации. Для нормального функционирования сборочного автомата необходимо, чтобы эти отклонения находились в определенных пределах и при суммировании не превышали некоторой установленной величины Д.. [c.61]

В результате действия перечисленных выше и других причин детали при механической обработке получаются с отклонениями от номинальных размеров, т. е. имеют определенную погрешность. При исследовании точности обработки все погрешности разбивают на систематические и случайные. Систематические погрешности, в свою очередь, могут иметь постоянный характер или закономерно изменяться при переходе от одной обрабатываемой детали к другой. Примером постоянной систематической погрешности является погрешность детали, получаемая в результате неправильно выдержанного расстояния между осями направляющих втулок расточного кондуктора. Примером переменной систематической погрешности является погрешность детали, получаемая в результате износа шлифовального круга (или резца), который увеличивается с обработкой каждой детали. К случайным погрешностям относятся погрешности, получаемые из-за колебания механических свойств материала, изменения величины припуска, разной силы зажима и т. д. [c.275]

Настройка станка связана с выбором номинальной величины настроечного размера и установлением допускаемых отклонений для него. Настроечный размер и допуск на настройку должны учитывать возможное изменение выдерживаемого размера под влиянием систематически действующих факторов. При обработке на предварительно настроенных станках основным фактором, изменяющим выдерживаемый размер, является размерный износ режущего инструмента. [c.268]

ОТКЛОНЕНИЕ ДЕЙСТВУЮЩИХ СИЛ ОТ НОМИНАЛЬНОЙ ВЕЛИЧИНЫ [c.150]

Вес отливок должен соответствовать номинальному, определяемому по среднему весу пяти отлнвок, изготовленных по действующим чертежам и удовлетворяющим установленным нормам припусков на механическую обработку и связанных с технологией производства, допускаемым отклонениям размеров и величин конструктивных и формовочных уклонов. [c.300]

Отклонение времени роста скорости от величины н. с=2/р/со вызывает отклонение скорости деформации в области, прилегающей к закрепленному концу образца, от номинальной ен= = Иб//р. Большая скорость деформации на закрепленном конце образца способствует выравниванию деформационного состояния по длине рабочей части. Однако не следует забывать, что начало течения, а значит, и предел текучести, определенный по усилию на закрепленном конце образца, соответствует скорости роста нагрузки, вызванной совместным действием прямой и отраженной волн. Градиент напряжений и деформаций по длине стержня зависит от скорости релаксации напряжений и степени упрочнения, т. е. неоднородность напряженно-деформированного состояния в образце зависит от поведения испытываемого материала. Так, для материала, мало чувствительного к скорости деформации, в котором распространение упруго-пластических волн удовлетворительно описывается деформационной теорией (на основании последней напряжение в любой момент [c.79]

На чертежах предельные отклонения линейных размеров указываются непосредственно после номинального размера условными обозначениями в соответствии с действующим стандартом на допуски и посадки или числовыми величинами в мм. Числовые величины [c.352]

Динамическое регулирование, связанное с отклонениями температуры промежуточного перегрева пара от номинального значения вследствие различного рода случайных возмущений, не принимается во внимание в исследованиях. Большие положительные отклонения при которых возникает необходимость пользоваться аварийным впрыском, или такие же по величине отрицательные отклонения -случаются весьма редко и поэтому практически не влияют на экономичность установки. Малые отклонения температуры промежуточного перегрева в пределах, допускаемых ГОСТ, могут действовать постоянно, но они равновероятны по знаку. Предполагается, что такого рода отклонения не влияют на экономичность работы блока. [c.262]

В результате отклонения размеров поверхности реального изделия распределяются в некотором поле значений, симметричном по отношению к заданному номинальному значению размера и находятся в разном соотношении поля с допуском изделия. Неблагоприятное соотношение при технологической погрешности зависит от действия указанных факторов и в большинстве случаев носит нормальный характер (закон Гаусса). Однако на практике имеют место и другие законы распределения линейных размеров равной вероятности существенно-положительных величин законы Релея и Симпсона. [c.342]

Поверхностные нагрузки, действующие на ракету в различных условиях эксплуатации, могут быть программными и случайными. Основной программной нагрузкой на активном участке полета является сила тяги двигателей, отклонение которой от номинального режима весьма незначительно. Аэродинамические нагрузки зависят не только от программных величин (скорости и угла атаки), [c.277]

При увеличении угла отклонения воздух нарушает сплошность потока жидкости и рабочая сила на штоке уменьшается, а время подъема поршня увеличивается. При торможении опускающегося груза вследствие существенной величины времени срабатывания элекТрогидравлических толкателей (по сравнению с временем срабатывания электромагнитов), а значит, и времени замыкания тормоза, под действием веса транспортируемого груза увеличивается скорость спуска, и торможение механизма (особенно при грузах, близких к номинальным) практически начинается при скорости спуска, увеличенной на 15...20% по сравнению с номинальной скоростью. Это увеличение скорости движения следует учитывать при проведении расчетов механизмов подъема. [c.232]

К расчетным постоянно действующим нагрузкам периода пуска (разгона) следует отнести прежде всего сопротивление трения скольжения и качения в опорах поворотной части крана, величина которых зависит от нагрузок на опоры, от конструкции и состояния опор. Кроме этого, при работе на открытых площадках двигатель механизма поворота преодолевает ветровую нагрузку рабочего состояния (ГОСТ 1451—65), действующую на кран и груз в направлении, перпендикулярном к плоскости вылета, стрелы крана. Эта нагрузка на кран рассматривается приложенной к центрам тяжести подветренных площадей, а нагрузка на груз, вследствие его гибкой подвески, принимается приложенной к блокам стрелы (см. главу XII). В кранах, допускающих отклонение оси вращения поворотной части от вертикали, к статическим нагрузкам следует относить составляющую веса груза (Q sin а, где Q — номинальный груз, поднимаемый краном а — угол отклонения оси вращения крана от вертикали), которая в расчетном случае принимается направленной также перпендикулярно к плоскости вылета стрелы крана и приложенной к блокам головки стрелы. Необходимо также учитывать составляющую веса поворотной части крана (G sin а, [c.331]

Супорт 3 измерительной шестерни поворотом маховичка 6 устанавливается по шкале 4 и нониусу 5 на размер, равный величине номинального измерительного межцентрового расстояния а и стопорится в этом положении рукояткой 7. На оправку 9 сажается измерительная шестерня, на оправку 8 — измеряемое зубчатое колесо, и поворачивается рукоятка 12 в крайнее правое положение. Под действием пружины супорт 2 придвинет вплотную проверяемое колесо к измерительной шестерне, и отклонение стрелки индикатора укажет величину отклонения измерительного межцентрового расстояния. [c.220]

Для устойчивой работы этой системы обратной связи по положению важно, чтобы участок пути S подвижного органа с включенным фотодатчиком (перед окончательной остановкой) был всегда одинаков, независимо от величины смещения каретки 5. Очевидно 0,5 мм — наивыгоднейшее номинальное значение величины S, так как оно позволяет с наибольшей степенью надежности подходить к заданному положению с любой стороны. Например, при подходе бабки 3 к заданному месту 4,75 мм снизу фотодатчик вступает в действие в положении 26 контактов 6, а при подходе к тому же месту сверху — в положении 2а контактов 6. Небольшие отклонения величины S (до 0,2 мм) не оказывают влияния на точность положения подвижного органа в момент подачи сигнала. [c.16]

Обозначение предельных отклонений размеров (по ГОСТу 9171-59). Предельные отклонения линейных размеров указываются на чертежах непосредственно после номинального размера условными обозначениями согласно действующим стандартам на допуски и посадки или числовыми величинами в мм. [c.63]

Таким образом, действием параметрического стабилизатора управляет сам дестабилизирующий фактор, а действием компенсационного стабилизатора — отклонение стабилизируемой величины от ее номинального значения. [c.233]

Для того чтобы определить оптимальную величину припуска, надо знать, какие отклонения получит замыкающее звено Лд в результате действия пограп-ностей составляющих звеньев. Поэтому расчет размерной цепи можно вести по величине отклонений, без номинальных размеров. Проводят его табличным методом. Исходные данные и расчет многочленов размерной цепи для определения припуска на механическую обработку поворотного кулака приведшы в табл. IV. 11 [15]. В столбцах I, 2, 3, 4 и 5 таблицы записаны исходные данные по каждому звену размерной цепи обозначения звеньев Л1, Л 2,..., их шифр по начальным буквам слова, определяющего принадлежность-звена (напримф, М — модель), номинальный размер, допускаемые отклонения по ТУ, ГС)СТаи, чертежам или другим источникам. В столбце 6, согласно размерной цепи, даны значения передаточных отношений для каждого звена. В данном примере звенья между собой параллельны, поэтому — 1, а знаки зависят от направления действия звена (уменьшающие с минусом, увеличивающие с плюсом). В столбце 7 записаны координаты середины поля допуска, которые определяются по допускаемым отклонениям из столбца 4 например, для допускаемого отклонения 0,1 им До, = О, для отклонения —0,2 ми До, =—0,1 им. В столбце 8 записаны величины полей допусков б например, для допускаемых отклонений й 0,1 ми б, 0,2 ми. [c.286]

Выражение (6-24) учитывает возможные в реальных условиях работы установки отклонения от заданных в техническом задании параметров системы и номинальной величины быстроты действия насоса. Суммарная пропускная способность подсчитывается с учетом существующих в каналах трубопроводов режимов течения газов как сумма сопротивлений (последовательное соединение) или как сумма пропускных способностей (параллельное соединение) отдельных элементов проектируемого трубопровода. При определении режима течения газа по трубопроводу в произведении Pd величину Р можно условно принять равной [c.108]

Проведение коррекции движения КА связано с решением задачи прогнозирования параметров возмущенного движения по измеренным значениям их отклонений от номинальных (расчетных) значений. В случае, если указанные отклонения являются малыми (не гфевосходят 5% номинала), для этой пели может быть использована ТЕОРИЯ МАЛЫХ возмущений, позволяющая определить величину отклонения вектора состояния КА в произвольной точке траектории под действием возмущений параметров в точке, принимаемой за начальную. [c.282]

Во многих случаях мы пренебрегаем весой конструкции и частью реакций, которые обусловлены весом, либо потому, что они являются несущественными по сравнению с другими нагрузками, либо потому, что легче рассмотреть влияние других нагрузок, а вызванные ими реакции наложить на начальные условия нагружения, связанные с учетом собственного вееа и вызываемых им реакций условия, при которых указанные нагружения могут быть наложены друг на друга, будут обсуждены" ниже в 1.4. Когда мы рассматриваем вес, т. е. действие силы притяжения массы Земли на массу исследуемого тела, мы используем-номинальный вес и полагаем, что сила притяжения действует равномерно на все тело, и пренебрегаем ее изменениями по высоте и положению вследствие неоднородности Земли, jBe отклонением от сферической формы так же, как и малыми изменениями по величине и направлению в объеме тела вследствие разницы в положении различных частей тела. [c.18]

Когда жесткие пуансон и матрица и обрабатываемый материал находятся под действием внешней нагрузки Р, контуры Кя(Р) и /Ср(Р), (рис. 40, б), по которым располагается режущая кромка инструмента, и поверхности разделения совпадают, Прй разгрузке контуры расходятся, так как их упругие смещения неодинаковы. На рис, 40, б показаны проекции и и Ыр смещений контуров на плоскость листа (зеркала матрицы), направленные в одну сторону по внешней нормалн п. Они могут быть направлены и в разные стороны. Величина и направление ы и р зависят от схемы взаимодействия обрабатываемого материала с инструментом, конструкции инструмента и узлов его креплепия к плитам штампа, а также от механических свойств и толщины листового материала. Конструкции штампов для разделительных операций обычно имеют высокую жесткость, в них предусматривают прижимные устройства, предотвращающие прогибы материала, располагающегося как с одной, так и с другой стороны от поверхности разделения. Поэтому смещения ы и Up и расстояние А = и — р между контурами К (0) и Кр (0) обычно в несколько раз меньше, чем поле 6 дойуска на отклонение размера контура Кп (0) от номинального значения (Н), предусматриваемого в технологии из-, готовления штампа (рис, 41). Поле бр допуска на размер Rp(H) взято как положительное, но оно может быть разложено на положительную и отрицательную части, в соответствии с принятой системой допусков и видом сопряжения (посадки) с другой деталью. На рис. 41, а и б показана схема расположения полей допусков б на размер R (Н) инструмента б а — на износ бр — иа размер Rp (Н) контура разделения. Поля допусков бн и б з связаны еще с полем допуска на технологический зазор между контурами, по которым располагаются режущие кромки матрицы и пуансона. [c.52]

В примере 10.2 была получена область возможных значений угла ф и ф в момент времени. Эти значения можно рассматривать как угловое отклонение осевой линии ракеты (и ее первой производной) от номинального значения, т.е. и ф можно считать малыми величинами. Если под моментом времени понимать момент окончания действия силы R, то дальнейщее движение тела будет происходить по траектории, отличной от расчетной. Расчетная траектория, соответствующая расстоянию Хд по оси х, кончается в точке А (рис. 10.27). Возможные траектории при прочих равных условиях зависят [c.473]

Если в процессе сборки и эксплуатации зазоры полностью выбираются в одном направлении (под действием груза, рабочих усилий, пружин или любым другим способом), то размерные цепи для /I и /// вариантов составляются так, чтобы зазоры не оказывали влияния на величину замыкающего звена. Схема размерных цепей, зависящие от направления, в котором выбирается образующий зазор, представлены на рис, 3.6 и 3.7. Если в процессе сборки или эксплуатации зазоры выбираются попеременно (при реверсивных движениях) в противоположных направлениях, то необходимо рассчитывать две размерные цепн (рис. 3.6 и 3.7). По результатам расчетов берутся такие наибольшие (из одной цепи) и наименьшие (из другой цепи) предельные отклонения замыкающего звена, при которых допуск его оказывается наибольшим. В некоторых случаях для уменьшения графических и расчетных работ эскиз и схема цепи строятся при номинальном положении деталей, но в местах стыка осей вводится вектор несооснорти, равный нулю с двумя симметричными отклонениями. Если при сборке и эксплуатации П0.г10жение деталей в поле зазора оказывается случайным (зазор полностью или частично выбирается в произвольном направлении), то для вероятностного расчета таких размерных цепей необходимо знать характер распределения деталей в поле [c.12]

В режиме стартерного разряда не только уменьшается напряжение батареи, но и значительно падает ее емкость. На рис. 5 приведены снятые при разных температурах кривые зависимости емкости батареи 6СТ-55ЭР от силы разрядного тока. Та и другая величины выражены в относительных единицах — в процентах к численному значению емкости батареи Сго. При увеличении силы тока емкость батареи уменьшается и при относительном значении силы тока, равном 3007о (что приблизительно соответствует режиму стартерного разряда и температуре -Ь25°С), емкость батареи составляет лишь около 30% номинальной. Емкость батареи равна номинальной (с отклонениями, допускаемыми стандартами и техническими условиями) только при относительном значении силы тока, равном 5%. При такой силе тока батарея полностью разряжается в течение 20 ч, поэтому такой режим разряда называется 20-часовым. Действующий стандарт на стартерные аккумуляторные батареи устанавливает, что номинальная емкость определяется при 20-часовом разрядном режиме. Стандарт допускает проверку емкости батарей у потребителей при 10-часовом разрядном режиме, т. е. при силе тока, разной 107о численного значения емкости. При 10-часовом разрядном режиме емкость батареи меньше номинальной на 7—12,5%. [c.13]

НАНЕСЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ ОТКЛОНЕНИЙ. Состоит в следующем а) предельные отклонения линейных размеров указываются на чертежах после номинального размера условными обозначениями, согласно действующим стандартам на допуск ц и посадки, или числовыми величинами в мм. В виде исключения допускается указывать, наряду с условными обозначениями, числовые величины отклонений — справа в скобках. Предельные отклонения размеров, не являющихся ни охватывающими, ни охватываемыми (межцентровые и межосевые расстояния и проч.), указываются числовы.ми величинами б) числовые величины отклонений записываются наименьшим числом знаков, одинаковым для верхнего и нижнего отклонений в) верхнее отклонение размера наносится над нижним отклонение, равное нулю, не указывается (в этом случае наносится только одно отклонение — плюсовое на месте верхнего, а минусовое — на месте нижнего отклоне- [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...